【正文】 /1000= 23 (3)計算基本工時：由工人操控，大約為 . （內(nèi)孔右側(cè)） （１）刀具選擇：同上。 (3)計算基本工時： L=（ － ）247。 （ 2）確定切削用量 (a)確定背吃刀量 加工余量為 ，一次走刀完成，則 asp=。 ( 100)=252r/min， 按 C365L 車床轉(zhuǎn)速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表 － 2）選擇與 252r/min相近的機床轉(zhuǎn)速 n =322r/min,則實際切削速度 V =。 由《切削用量 簡明手冊》 f=~,取 f= mm/r V= 140 20／１０００＝ (3)計算基本工時： T= (91+14+2)/( 140)= 工序Ⅶ Ф 100 左端面 （ 1）選擇刀具：與半精車 Ф 100 左端面同一把。后刀面磨鈍標準為 ~，耐用度 T=60min （ 2）確定切削用量： 背吃刀量 ap= 查《切削用量簡明手冊》得： f=~，取 f=。刀尖圓弧半徑 取 ,刃傾角 0176。切槽刀，車床 C365L 轉(zhuǎn)塔式車床高 210mm,故刀桿尺寸 16 25mm,刀片厚度取 3mm,選用 YG6 刀具材料，前刀面形狀為平面帶倒棱型，前角為 10176。 Ф 45 外圓 20 選擇刀具：用半精車￠ 90 外圓車刀 （ 1）確定切削深度 半精車外圓，一次走刀，則 ap=。 （ c）確定切削速度 V 根據(jù)《切削用量手冊》表 12 查?。?V=(由 180~199HBS、 asp=、 f =、車刀為 YG6 硬質(zhì)合金 )由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數(shù)： Ktv= KTv=,Kkv=,Kkrv=,Kmv=(190/HBS)^=,Ksv=,Kkv=。 ,刀尖角圓弧半徑 ，刃傾角為－ 10176。偏頭端面車刀，參看《切削用量簡明手冊》選擇車刀幾何形狀，前刀面形狀為平面帶倒棱型，前角為 10176。由于刀桿截面取最大吃刀深度為 6mm,一次走刀完成，則取 ap=。 （ b）確定進給量：手動進給。 V =80m/min, n =1000 80/ 100=按 C365L 說明書： n =238r/min, V = 238 100/1000= m/min。副偏角 8176。 （ Ф 100） （ 1）選擇刀具： 90176。刃傾角 0176。焊接式直頭外圓車刀，刀片厚度 5mm， YG6 硬質(zhì)合金，前刀面帶 18 倒棱形，主偏角 90176。 則修正后的 V’ = 60=則 : n =1000 ( 90)=按 C365L 車床轉(zhuǎn)速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表 － 2）選擇與 280r/min 相近的機床轉(zhuǎn)速 n =322r/min,則實際切削速度 V = 91m/min。 （ 2）確定切削用量 （ a）確定背吃刀量 半精車外圓，加工余量為 ,一次走刀，則 asp=。 綜上，此工步的切削用量為： ap =， f =0. 28mm/r, n =322r/min, V =。再由《機械制造工藝設計簡明手冊》表 — 2查取 f =。刃傾角 0176。焊接式直頭外圓車刀，刀片厚度 5mm， YG6 硬質(zhì)合金，前刀面帶倒棱形，主偏角90176。 （ c）確定切削速度 V 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表 查?。?V=(由 180~199HBS、 asp=、f =、車刀為 YG6 硬質(zhì)合金 )由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修 16 正系數(shù)： Ktv= KTv=,Kkv=,Kkrv=,Kmv=(190/HBS)^=,Ksv=,Kkv=。 Ф 100 右端面 （ 1）選擇刀具：與半精車 Ф 100 左端面同一把。 （ c）確定切削速度 V： 根據(jù) 《切削用量手冊》表 查取： VC=(由 180~199HBS、 asp=、 f =、車刀為 YG 硬質(zhì)合金 )由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數(shù)： Ktv= KTv=,Kkv=,Kkrv=,Kmv=(190/HBS)^=,Ksv=,Kkv=。 Ф 90 左端面 （ 1）選擇刀具：與粗車 Ф 100 左端面同一把。則修正后的 V’ = 60=則： n = 252r/min，按 C365L 車床轉(zhuǎn)速（《機械制造工藝設計簡明手冊》表 － 2）選擇與 252r/min 相近的機床轉(zhuǎn)速 n =238r/min,則實際切削速度 V = 100238/1000=。 (2）確定切削用量： （ a）確定背吃刀量： 半精車余量為 z=,可一次走刀完成， ap=。 Ф 孔 （ 1）刀具選擇：選用直徑 高速鋼標準錐柄擴孔鉆。 工序Ⅲ Ф 18 孔 （ 1）機床選擇：查《機械制造工藝設計簡明手冊》選用 Z535 立式鉆床。 (c) 確定切削速度 V 根據(jù)《切削用量手冊》表 12查?。?V=(由 180~199HBS、 asp=、 f =、車刀為 YG6 硬質(zhì)合金 ),由于實際車削過程使用條件的改變 ,查取切削速度修正系數(shù)： Ktv= KTv=,Kkv=,Kkrv=,Kmv=(190/HBS)^=,Ksv=,Kkv=。 (3)計算工時 T= (41+3+3+0) / 322= Ф 90外圓 （ 1）選擇刀具：與粗車 Ф 100 外圓同一把。 （ b）確定進給量 f 根據(jù)《切削手冊》切深 ap=,屬于 3mm，則進給量 f為 — ,再根據(jù) C365L及其〈機械工藝〉 f=（ c）確 定切削速度 V 直徑￠ 90mm,ap=2mm,f=： KTv=,Ktv=,Kkrv=,Kmv=,Ksv=， Kkv=, 則 Vc = 60=, 則 n =（《機械制造工藝設計簡明手冊》表 － 2）選擇與 ,則實際切削速度 V=(3)計算基本工 時： L＝ (dd1)/2+ L1+ L2+ L3]/fn =[(9550)/2+0+4+0＝ T=[(dd1)/2+ L1+ L2+ L3]/fn =[(9546)/2+0+4+0]/( 136)=. Ф 45外圓 （ 1）選擇刀具：與粗車 Ф 100 外圓同一把。 (2)確定切削用量： （ a）確定背吃刀深度 ap. 粗車加工余量為 6mm,一次走刀完成，則取ap=2mm。 綜上，此工步的切削用量為： ap =2mm， f = mm/r, n =136r/min, V =。再根據(jù) C365L 車床及《機械制造工藝設計簡明手冊》表 － 3查取橫向進給量取 f =。則修正后的： V’ = 60 =則 ： n=350r/min,取標準 n機 =322r/min,則 V機 =綜上 ： ap =2mm,f=,n=322r/min,V=。 (3)計算基本工時： T= (12+3+3+0) 1/( 183)=。 (c) 選擇刀具磨鈍標準及耐用度 由《切削用量手冊》表 查取后刀面磨損 最大限度為 ~ mm，焊接耐用度 10 T=60min。刀尖圓弧直徑 。前角 10176。 （ 3）計算基本工時： L=(95－ 50)/2+4+0+0= T= 1247。 (c) 確定切削速度 V： 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表 當用 YG6 硬質(zhì)合金車刀加 工 HT200（ 180~199HBS），ap=2mm， f =，查出 V =。） Ф 90左端面 （ 1）選擇刀具：與粗車 Ф 100 左端面同 一把。 L3 為試切附加長度。 綜上，此工步的切削用量為： ap =2mm， f =, n =136r/min, V =。 則 ：修整后的 P’ = P Kkrfz Krofz Kλ sfz Krζ fz = 根據(jù) C365L 車床當 n =136r/min 時，車床主軸允許功率 PE=。 其中： Kkrfz 為主偏角變化時切削力的修整系數(shù)。 Ksv 為毛胚表面狀態(tài)改變時切削速度的修正系數(shù)。 KTv 為刀具耐用度改變時切削速度的修正系數(shù)。焊接車刀耐用度 T=60min。由于刀桿截面取最大吃刀深度 6mm，所以一次走刀完成即 ap=2mm。主偏角 93176。 （五）確定切屑用量及基本工時： 工序Ⅰ Ф 100 左端面 （ 1）選擇刀具 選用 93176。 （四）機械加工余量、工序尺寸及毛 壞 尺寸的確定 ： “CA6140 車床 法蘭盤 ” ；零件材料為 HT200，硬度 190～ 210HB， 毛坯 重量 ，生產(chǎn)類型 大批 量， 金屬型 鑄造毛坯。 總工藝方案的分析：本方案基本克服了一二方案的缺點，繼承它們的優(yōu)點。 精車 Φ 90 右側(cè)面 。 工序 Ⅵ 粗鉸 Φ 。 半精車 Φ 90 右側(cè)面。車過渡圓角 R5。半精車 Φ 90 左 側(cè)面 。粗車右 Φ 45 外圓。粗車左 Φ 45外圓。 精鉸 Φ 20，放在精車 34..0100??? 左端面、 90? 右端面前面，這樣確保 34..0100??? 左端面和 90? 右端面要與 ?? 軸有一定位置公差。 磨 B 面 ，即 左Φ 45 外圓面、 Φ100 右端面、Φ 90 左端面 工序 Ⅺ 磨 Φ 90 上距軸心 24平面 工序 Ⅻ B 面拋光 工序 XIII 刻字刻線 工序 XIV Φ 100 外圓鍍鉻 工序 XV 檢 驗入庫 3. 工藝方案的比較與分析 上述兩種工藝方案的特點在于：方案一是先粗加工表面的毛 坯 ，基本按照加工原則來加工的，先粗加工 ?半精加工 ?精加工。 工序 Ⅵ 精車 34..0100??? 左端面、 90? 右端面。 工序Ⅲ 粗車 100 柱體右端面，粗車 90 柱體左端面，半精車 100 左、右端面、 90左端面，精車 100 左端面、 90左端面，粗車外圓 45 、 100、 90，半精車外圓 45 、 90、 100、車 100 柱體的倒角，車 45 柱體的過度倒圓。 工序 XIV 鍍鉻。 工序Ⅹ 磨削 B 面，即 外圓面、 34..0100??? 右端面、 90? 左端面。倒角 C7 45 和 C1 45。半精車外圓 0 ?? 、 90? 、 34..0100??? 、半精車 0 ?? 柱體的過度倒圓。粗車右 Φ 45 外圓。粗車左 Φ 45外圓。除此之外，還應當考慮經(jīng)濟效果，以便使生產(chǎn)成本盡量下降。這一組加工表面包括： 34..0100???右端面； 90? 左端面； 0 ?? 右端面； 23? 退刀槽；Φ 4 和 ?? 孔。 根據(jù)這個基準選擇原則，現(xiàn)選取 右邊外圓 45? 及 90? 的右端面 的不加工外輪廓表面作為粗基準， 利用三爪卡盤夾緊 45? 外圓可同時削除 五個自由度，再以 90? 的右端面定位可削除一個 自由度。 （ 1）粗基準的選擇。 ,在考慮提高生產(chǎn)率保證加工精度后可采用鑄造成型。 零件圖如下（附圖 1）： 2 圖 1 二、 工藝規(guī)程設計 (一 )確定毛坯的制造形式 ： 零件材料為 HT200。 這兩組加工表面之間有著一定的位置要求： （ 1） 34..0100??? 左端面與 ?? 軸形位公差 。先分述如下： 1． 以 ?? mm孔為精基準的加工表面。 零件是 CA6140 臥式車床上的法蘭盤，它位于車床絲桿的末端，主要作用是標明刻度，實現(xiàn)縱向進給。 本說明書主要是 CA6140 臥式車床上的法蘭盤的有關工藝規(guī)程的設計說明 ,由于本身能力水平有限，設計存在許多錯誤和不足之處，懇請老師給予指正，謝謝。能夠熟練地依據(jù)給定的任務而查找相關的資料、手冊及圖表并掌握其中的設計信息用于設計參數(shù)的確定。機械制造技術基礎的課程設計可以使學生在下述三方面得到鍛煉： （ 1） 能把機械制造技術基礎課程中的基本理論和在專業(yè)實習中 學到的實踐知識有機的相結(jié)合，從而解決零件在加工中的定位、夾緊以及工藝路線安排、工藝尺寸確定等問題，從而確保零件的加工質(zhì)量。同時，課程設計也是為了畢業(yè)設計進行一次綜合訓練和準備。 （ 3） 鍛煉學生使用手冊及圖表資料的能力。并在設計過程中，學到了很多課堂上沒有學到的東西。法蘭盤內(nèi)孔與主軸的中間軸承外圓相配，外圓與變速箱體孔相配，以保證主軸三個軸承孔同心，使齒輪正確嚙合。 （二） 零件的工藝分析 ： CA6140 車床法蘭盤共有兩組加工的表面。 這一組加工表面包括： 34..0100??? 右端面；Φ 90 左端面； 0 ?? 右端面； 23? 退刀槽 ；Φ 4 和 ?? 孔。 經(jīng)過對以上加工表面的分析，我們可先選定粗基準，加工出精基準所在的加工表面，然后借助專用夾具對其他加工表面進行加工，保證它們的位置精度。毛坯尺寸通過確定加工余量后再決定。否則，加工工藝過程中會問題百出，更有甚者，還會造成零件大批報廢，使生產(chǎn)無法正進行。 選擇比較平整、平滑、有足夠大