【正文】 .................................... 27 由錨具變形，鋼束回縮引起的損失 ....................................................... 28 混凝土彈性壓縮引起的損失 ................................................................... 30 由鋼束應(yīng)力松弛引起的損失 ................................................................... 31 混凝土收縮和徐變引起的損失 ............................................................... 31 預(yù)加內(nèi)力計算即鋼束預(yù)應(yīng)力損失匯總 ................................................... 34 主梁截面承載力與應(yīng)力驗算 .......................................................................... 36 持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗算 ............................................... 37 持久狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗算 ....................................................................... 41 短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗算 ....................................................................... 49 主梁端部的局部承壓驗算 .............................................................................. 50 主梁變形驗算 ................................................................................................... 54 計算由預(yù)加應(yīng)力引起的跨中反拱度 ..................................................... 54 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 IV 計算由荷載引起的跨中撓度 ................................................................... 56 結(jié)構(gòu)剛度驗算 ........................................................................................... 57 預(yù)拱度的設(shè)置 ........................................................................................... 57 第 3 章 橫隔梁計算 ................................................................................................ 58 確定作用在跨中橫隔梁的可變作用 .............................................................. 58 跨中橫隔梁的作用效應(yīng)影響線 ...................................................................... 58 繪制彎矩影響線 ....................................................................................... 59 繪制剪力影響線 ..................................................................................... 61 截面作用效應(yīng)計算 .......................................................................................... 62 截面配筋計算 .................................................................................................. 63 第 4 章 行車 道板計算 ............................................................................................ 65 懸臂板荷載效應(yīng)計算 ...................................................................................... 65 荷載效應(yīng)組合 .................................................................................................. 67 截面設(shè)計、配筋與承載力驗算 ...................................................................... 68 結(jié)束語 ......................................................................................................................... 70 參考文獻 ..................................................................................................................... 71 致 謝 ....................................................................................................................... 72 中英文翻譯 ................................................................................................................. 73 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 1 第 1 章 縱橫截面布置 設(shè)計目的 通過設(shè)計，全面掌握公路預(yù)應(yīng)力公路橋梁的設(shè)計過程，培養(yǎng)和運用所學(xué)專業(yè)知識的能力。普通鋼筋：直徑大于等于 12mm的用 335HRB 鋼筋，直徑小于 12mm 的均用熱軋R235 光圓鋼筋。 1baR 與1blR 分別表示鋼束張拉時混凝土的抗壓，抗拉標(biāo)準(zhǔn)強度，則 M P aRR baba ?? M P aRR blbl ?? 主梁間距與主梁片數(shù) ．主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟，同時加寬翼板對提高主梁截面效率指標(biāo)ρ很有效，故 在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬 T 梁翼板。當(dāng)建筑高度不受限制時，增大梁高往往是較經(jīng)濟的方案，因為增大梁 高可節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。為使翼板與腹板連接和順，在截面轉(zhuǎn)角處設(shè)置圓角，以減少局部應(yīng)力和便于脫模。本示例考慮到主梁需要配置較多的鋼束，將鋼束按三層布置每層排三束，同時還根據(jù)《橋規(guī)》互 26 條對鋼束凈距 及預(yù)留管道的構(gòu)造要求，初擬馬蹄寬度 36cm，高度 38cm。 按照以上擬定的外形尺寸，就可繪出預(yù)制梁的跨中截面布置圖（見圖 2）。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，同時也為布置錨具的需要，在距梁端 2060mm 范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄 同寬。本設(shè)計在橋跨中、四分點、支點處共設(shè)置五道橫隔梁，其間距為 1097mm。 圖 3 永久作用計算 效應(yīng)計算圖 主梁彎矩和剪力的計算公式分別為： ? ? ? ?2111 。 m) 0 剪力（ kN） 0 活載內(nèi)力計算（修正剛性橫梁法） 沖擊系數(shù)和車道折 減系數(shù) 按《橋規(guī)》 條規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計算結(jié)構(gòu)的基頻。 ③ 按修正的剛性橫梁計算橫向影響線豎向影響線豎坐標(biāo)值： 7 211 iijiien a??? ? ??? 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 10 式中： 5n? , 5 21 ii a??= ? ?2 2 22 3 .2 1 .6 2 5 .6 m? ? ?。 3 號梁的橫向分布系數(shù) 人群 P/2 P/2 P/2 P/2 1 號梁 2 號梁 3 號梁 .01891 圖５ 跨中的橫向分布系數(shù) mc計算圖式（尺寸單位： mm） 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 11 1 號梁： ? ? 0 . 5 1 9 70 . 0 0 6 70 . 1 8 9 10 . 3 3 0 60 . 5 2 6 40 . 5cq ?????M ?M 2 號梁： ? ? 4 0 6 . 0 4 7 60 . 1 3 5 50 . 2 6 6 20 . 3 6 1 40 . 5cq ??????M ?M 3 號梁： ?M ?M 圖 ６ 支點的橫向分布系數(shù) mo計算圖式（尺寸單位： cm） (2) 支點截面的何在橫向分布系數(shù) om 如圖 6所示 ,按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進行布 載 ,1號梁可變作用的橫向分布系數(shù)可計算如下 : 可變作用 (汽車 ): 43 ???oqm 可變作用 (人群 ): ?orm 1 號梁 3 號梁 2 號梁 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 12 （ 3） 橫向分布系數(shù)匯總 (見表 6) 表 6 1號梁可變作用橫向分布系數(shù) 可變作用類別 cm om 公路 II 級 人群 車道荷載的取值 根據(jù)《橋規(guī)》 條 ,公路 ––I 級的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 qk 和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Pk為 : ）（ m/8 7 KN? 計算彎矩時 : ）（ ? 計算剪力時 : ）（ KN284Pk ? 圖７ 跨中截面作用效應(yīng)計算圖式 汽車 m 人群 m V 跨中影響線 M V 四分點影響線 M M 變化點影響線 V 支點影響線 V 5 L/4 3L/16 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 13 可變作用（汽車）效應(yīng)： 計算變化點截面汽車荷載產(chǎn)生的彎矩和剪力時，應(yīng)特別注意集中荷載 Pk的作用位置。 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 15 可變作用（汽車）效應(yīng)： ? ?KNV a x ???????? 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)： ? ?KNV ??? 可變作用（人群）效應(yīng)： ? ? ? ?KNV a x ??????? ?????? 主梁內(nèi)力組合 本設(shè)計按《橋 規(guī)》 ～ 條規(guī)定，根據(jù)可能同時出現(xiàn)的作用效應(yīng)應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和能力極限狀態(tài)基本組合，見表 7 表 7 主梁作用效應(yīng)組合 序號 荷載類別 跨中截面 四分點截面 變化點截面 支點 maxM maxV maxM maxV maxM maxV maxV (kN以下就跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下，分別按照上述要求對主梁所需的鋼束數(shù)進行估算，并且按這些估算的鋼束數(shù)的多少確定主梁的配束。 計算得： 3641 1 7 5 6 1 0 1 1 . 10 . 7 6 2 . 3 1 2 8 0 1 0 4 . 7 1 2 1 0n ????? ? ? ? ? 根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數(shù) n=13 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 17 預(yù)應(yīng)力鋼束布置 跨中截面及錨固端截面布置 （ 1）對于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些，本算例采用直徑 50mm 的抽拔橡膠管成型的管道，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，管道至梁底和梁側(cè)凈矩不應(yīng)小于 5cm，管道凈距為40mm。鋼束群重心至梁底距離為： ? ? 012 4 3 . 8 8 3 0 7 . 5 4 0xxa a t g c m? ? ? 為驗核上述