【正文】 N6(N7) 7 100 N3 113 15 100 N2 15 100 N1 15 100 （ ???? s i n,c os,c os1,s i n 21321211 ?????????? RxLxyRyyyLy） 各計(jì)算截面的鋼束重心位置計(jì)算 由圖 所示到幾何關(guān)系，當(dāng)計(jì)算截面在曲線(xiàn)段時(shí)，計(jì)算公式為： ? ??co s10 ??? Raa i Rx4sin ?? 當(dāng)計(jì)算截面在近錨固點(diǎn)的直線(xiàn)段時(shí)，計(jì)算公式為： ?tan50 xyaa i ??? 上兩式中： ia — 鋼束在計(jì)算截面處鋼束重心到梁底的距離 35 0a — 鋼束起彎前到梁底的距離 R — 鋼束彎起半徑 獲得各鋼束重心到梁底距離后，就可計(jì)算鋼束群重心到梁底距離 ya maa imiy /1??? 計(jì)算結(jié)果如表 所示。 表 各計(jì)算截面鋼束位置及鋼束群重心位置 截面 鋼束號(hào) x4(cm) R(cm) sinα=x4/R cosα a0(cm) ai(cm) ay(cm) 四分點(diǎn) N4(N5) 未彎起 12 12 N6(N7) 未彎起 N3 未彎起 12 12 N2 未彎起 N1 變化點(diǎn) N4(N5) 未彎起 12 12 N6(N7) N3 12 N2 N1 支點(diǎn) 直線(xiàn)段 y φ x5 x5tanφ a0(cm) ai(cm) ay(cm) N4(N5) 20 7 12 N6(N7) 7 N3 113 15 12 N2 15 N1 15 跨中 N4(N5) 未彎起 12 12 N6(N7) 未彎起 N3 未彎起 12 12 N2 未彎起 N1 未彎起 36 表 鋼束長(zhǎng)度計(jì)算 鋼束長(zhǎng)度計(jì)算 鋼束號(hào) R(cm) 鋼束彎起角度φ 曲線(xiàn)長(zhǎng)度(cm) 直線(xiàn)長(zhǎng)度 x1 直線(xiàn)長(zhǎng)度L1 (cm) 有效長(zhǎng)度(cm) 鋼束預(yù)留長(zhǎng)度(cm) 鋼束總長(zhǎng)度 (cm) (3) (1) (2) (4) (5) (6) (7) (8) N4(N5) 7 100 140 N6(N7) 7 100 140 N3 15 100 140 N2 15 100 140 N1 15 100 140 RS ??180?? ?112 LxS ?? 37 4 計(jì)算主梁截面幾何特性 截面幾何性質(zhì)的計(jì)算需要根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。該階段頂板的寬度仍為 180 cm 。 38 表 主梁截面特性性值總表 名稱(chēng) 符號(hào) 單位 截面 跨中 四分點(diǎn) 變化點(diǎn) 支點(diǎn) 第一階段截面 換算面積 AO 2cm 換算慣矩 IO 4cm n1n1 軸到截面上緣距離 yos cm n1n1 軸到截面下緣距離 yox cm 截面抵抗矩 上緣 WOS 3cm 下緣 WOX 3cm 對(duì) n1n1 軸靜矩 翼緣部分 San1 3cm n1 軸以上 Sn1n1 3cm o2 軸以上 So2n1 3cm o3 軸以上 So3n1 3cm 馬蹄部分 Sbn1 3cm 鋼束群重心到 n1 軸距離 ep cm 第二階段截面 換算面積 AO 2cm 換算慣矩 IO 4cm o2o2 軸到截面上緣距離 yos cm o2o2 軸到截面下緣距離 yox cm 截面抵抗 矩 上緣 WOS 3cm 下緣 WOX 3cm 對(duì) o2o2 軸靜矩 翼緣部分 Sao2 3cm n1 軸以上 Sn1o2 3cm o2 軸以上 So2o2 3cm o3 軸以上 So3o2 3cm 馬蹄部分 Sbo2 3cm 鋼束群重心到 o2 軸距離 ep cm 第三階段截面 換算面積 AO 2cm 換算慣矩 IO 4cm o3o3 軸到截面上緣距離 yos cm o3o3 軸到截面下緣距離 yox cm 截面抵抗矩 上緣 WOS 3cm 下緣 WOX 3cm 對(duì) o3o3 軸靜矩 翼緣部分 Sao3 3cm n1 軸以上 Sn1o3 3cm o2 軸以上 So2o3 3cm o3 軸以上 So3o3 3cm 馬蹄部分 Sbo3 3cm 鋼束群重心到 n1 軸距離 ep cm 39 5 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 跨中截面正截面承載力計(jì)算 跨中截面尺寸及配筋情況見(jiàn)圖 。 ?? 為上翼緣的實(shí)際寬度； （ 2） lmmlb f ,39。 ?????? 因此， mmbf 260039。 ffcdPpd hbfAf ???? 判斷截面類(lèi)型： NAf Ppd 9 8 0 7 8 4 07 7 8 41 2 6 0 ???? Nhbf ffcd 3 8 4 9 4 5 6 0 39。 ffcdPpd hbfAf ???? ，所以此 T形截面屬于第一類(lèi) T 形截面，應(yīng)按寬度為 39。 ????????? 40 相對(duì)界限受壓區(qū)高度 ?? ， mmh ???? ，則 0bhx ?? 所以截面承載力為： mKNxhxbfMfcddu???????? ??????????? ?? 2039。 圖 驗(yàn)算截面尺寸圖（單位： cm ） 變截面點(diǎn)處截面 。 斜截面抗剪承載力計(jì)算 根據(jù) JTG D622021 的規(guī)定，選取距支座中心 2/h 處截面和變截面點(diǎn)處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力復(fù)核。 混凝土受壓區(qū)高度為： mmhmmbf Afx ffcdPpd 77841260 39。 ?????? 39。 首先，按公式 39。39。??????? ?????? 圖 跨中截面尺寸圖（單位： cm ） 上翼緣的有效寬度 39。 以跨中截面為例，靜矩的計(jì)算圖式如圖 所示。 階段二：灌漿封錨，吊裝并現(xiàn)澆頂板 80 cm 的連接段 預(yù)應(yīng)力筋張拉完成并進(jìn)行管道灌漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力筋就已經(jīng)能夠參與全截面受力。利用每根鋼束長(zhǎng)度的計(jì)算結(jié)果，就可得出一片主梁所需鋼束的總長(zhǎng)度，以利備料與施工。 . 所有鋼束布置的線(xiàn)型均為直線(xiàn)加圓弧，并且整根鋼束都布置在同一個(gè)豎平面內(nèi)。 33 表 錨固端截面特性計(jì)算表 分塊名稱(chēng) 分塊面積 Ai（ 2cm ) 分塊面積行心至上緣的距離 yi(cm) 分塊面積對(duì)上緣 的 靜 矩Si=Aiyi( 3cm ) 分塊面積的自身慣矩 Ii ( 4cm ) di=ysyi (cm ) 分塊面積對(duì)截面形心的慣矩 Ix=Aidi2 ( 4cm ） I=Ii+Ix ( 4cm ) 支點(diǎn)大毛截面 (大毛截面形心至上緣的距離 ys＝Σ Si/Σ Ai= cm ) 翼板 4680 9 42120 126360 三角承托 腹板 11136 114 1269504 34209792 下三角 0 0 0 0 0 0 0 馬蹄 0 0 0 0 0 0 0 Σ 鋼束彎起角和線(xiàn)形的確定 確定鋼束的彎起角時(shí)，既要照顧到由彎起產(chǎn)生足夠的 豎向預(yù)剪力，又要考慮到所引起的預(yù)應(yīng)力摩擦損失不宜過(guò)大。錨固端截面的鋼束布置如圖 所示。 31 預(yù)應(yīng)力鋼束布置 跨中截面及錨固端截面的鋼束布置 采用 OVM158型錨具，供給的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積 27 7 8 413956 mmA p ??? ，采用 80? 金屬波紋管成孔，預(yù)留管道直徑為 mm85 。對(duì)全預(yù)應(yīng)力混凝土梁來(lái)說(shuō)，鋼筋數(shù)量估算的一般方法是，首先根據(jù)結(jié)構(gòu)的使用性能要求，即正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，然后按構(gòu)造要求配置一定數(shù)量的普通鋼筋，以提高結(jié)構(gòu)的延性。對(duì)邊梁， 以中梁來(lái)設(shè)計(jì)。 圖 支點(diǎn)截面荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式（單位： cm） 計(jì)算結(jié)果如表 所示。 圖 荷載橫向影響線(xiàn)的計(jì)算圖式 計(jì)算結(jié)果如表 所示。? 73 20 22 ????????????????? lbI IT? 1193920 34311439。對(duì)簡(jiǎn)支梁橋，其基頻可采用下列公式估算： ccmEIlf 22?? 上式中： cI — 結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩 l — 結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑 E — 結(jié)構(gòu)材料的彈性模量 cm — 結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量 所以 3322 ????????????fHz 根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范第 ，當(dāng) ??f 14Hz 時(shí)， ?? f? ，則 1 3 4 1 5 4 1 7 6 ????? 按公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范第 條規(guī)定，當(dāng)車(chē)道數(shù)大于 2 時(shí)，需進(jìn)行車(chē)道折減，6 車(chē)道的折減系數(shù)為 ， 5 車(chē)道的折減系數(shù)為 ， 4 車(chē)道的折減系數(shù)為 ， 3 20 車(chē)道的折減系數(shù)為 ， 2 車(chē)道的折減系數(shù)為 。)6(q =2 39。39。為了減小對(duì)主梁設(shè)計(jì)起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中位置設(shè)置一道中橫隔梁，該設(shè)計(jì)中，橋梁跨度較大，還在四分點(diǎn)、支點(diǎn)處設(shè)置了四道橫隔梁，全跨共五道橫隔梁，間距為 980cm 。 15 橫截面沿跨長(zhǎng)的變化 主梁才用等高形式，橫截面的 T梁翼板厚度沿跨長(zhǎng)不變，馬蹄部分為配合鋼束彎起而從跨徑四分點(diǎn)附近開(kāi)始向支點(diǎn)逐漸抬高。 馬蹄的尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定，該設(shè)計(jì)中初擬馬蹄尺寸為寬度58cm ，高度為 26cm ,馬蹄與腹板交接處的三角過(guò)渡的高度為 18cm 。 主梁跨中截面主要尺寸擬定 主梁高度 預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在 1/15～ 1/25 之間，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中高跨比約為 1/18～ 1/19，該設(shè)計(jì)中主梁高度取為 210cm ，高跨比約為 1/19。 設(shè)計(jì)依據(jù) 公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（ JTG B01—2021），人民 交通出版社， 2021 年 公路橋涵通用設(shè)計(jì)規(guī)范（ JTG D60—2021），人民交通出版社， 2021 年 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（ JTG D62—2021），人民交通出 版社， 2021 年 基本計(jì)算數(shù)據(jù)表 如表 所示。 預(yù)應(yīng)力鋼筋：采用鋼絞線(xiàn) Φ s1 7 股，公稱(chēng)直徑 d= 。 采用懸臂拼裝法施工，雖然施工階段的受力與結(jié)構(gòu)使用狀態(tài)下的受力一致，但是掛梁的預(yù)制、運(yùn)輸和安裝以及邊跨平衡重的設(shè)置使得橋梁的施工邊得相對(duì)復(fù)雜。 簡(jiǎn)圖如圖 所示： 圖 T 形剛構(gòu)橋方案簡(jiǎn)圖 （單位： m ） 連續(xù)梁橋方案 （ 24＋ 40＋ 24） m 三跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，橋長(zhǎng) 88m 。橋墩均采用雙柱式橋墩，橋臺(tái)為框架式橋臺(tái)，基礎(chǔ)為鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。 (4) 橋孔布置應(yīng)滿(mǎn)足通航要求。 construction method 7 目錄 第一部分 方案比選說(shuō)明書(shū) 9 1 編制方案的根據(jù)與原則 ..................................