【正文】 0924775 5672900 3876554 (表112)⑶7765 7765 14438 14485 (表112)⑷380573 381930 609141 612586 (表112)⑸532078 530732 656350 652861 (表15)⑹5895120 4421340 701250 0 (表15)⑺12039200 9025630 622180 0 ⑻=⑴/⑶ ⑼=⑵/⑷ ⑽=⑻+⑼ ⑾=⑹/⑷ ⑿=[⑺⑹]/⑸ ⒀=⑾+⑿ ⒁=⒀⑽ 2．斜截面抗裂驗算計算混凝土主拉應力時應選擇跨徑中最不利位置截面，對該截面的重心處和寬度急劇改變處進行驗算。表124計算表截面應力部位跨中/(表121)⑴ /N表127示出了正截面混凝土壓應力驗算的計算過程和結果，計算上緣最大壓應力時，Mk為荷載標準值的最大彎矩組合，計算下緣彎矩時，Mk為荷載標準值的最小彎矩組合，即活載效應為0。取最不利的外層鋼筋進行驗算，表128示出了號預應力的計算過程和結果，最大拉應力在跨中截面，可見其結果符合規(guī)范要求。m1(見表46)⑺8460 10893 6345 1692 1003 0 0 8460 Np/An/MPa⑻=⑴/⑶ Mp/Wn/MPa⑼=⑵/⑷ σpt/MPa⑽=⑻+⑼ Mgl/Wn/MPa⑾=⑹/⑷ (MkMgl)/Wo/MPa⑿=[⑺⑹]/⑸ Σσkc/MPa⒀=⑾+⑿ σpt+σkc/MPa⒁=⑽+⒀ 表128 N2號預應力筋拉應力驗算表應力部位跨中四分點N7錨固點支點/cm3（見表113）⑴55247762 55414175 81326425 81584186 /cm3（見表113）⑵74565348 74408691 89257035 88978366 /cm⑶ /cm⑷ （見表16）⑸5895120 4421340 701250 （見表16）⑹14539320 10893130 1691700 ⑺＝⑸⑶/⑴ ⑻=[⑹⑸]⑷/⑵ ⑼=⑺+⑻ ⑽=⑼ （見表129）⑾ ⑿=⑽+⑾ 3．截面混凝土主壓應力驗算此項驗算主要為了保證混凝土在沿主壓應力方向破壞時也具有足夠的安全度。表129 計算表截面應力部位跨中(表119)⑴ (表119)⑵11413563 11413563 11413563 11413563 (表113)⑶ （表113）⑷55247762 55247762 55247762 55247762 ⑸ （表113）⑹74565348 74565348 74565348 74565348 ⑺ (續(xù)表129)截面應力部位跨中（表16）⑻5895120 5895120 5895120 5895120 （表16）⑼14539320 14539320 14539320 8460320 /MPa⑽=⑴/⑶ / MPa⑾=⑵⑸/⑷ / MPa⑿=⑽⑾ / MPa⒀=⑻⑸/⑷ / MPa⒁=[⑼⑻]⑺/⑹ /MPa⒂=⒀+⒁ /MPa⒃=⑿+⒂ 四分點 N9 支點 表130 τ計算表項目荷載上梗肋凈軸換軸下梗肋跨中短期組合剪力 四分點短期組合剪力 N9短期組合剪力 ——。根據(jù)《公預規(guī)》，斜截面混凝土主壓應力應符合下列要求： (149)式中：——由作用標準效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土主壓應力，按下式計算： (150) (151) (152)式中：——在計算主應力點，由荷載標準組合和預應力產(chǎn)生的混凝土法向應力；——在計算主應力點，由荷載標準值組合和預應力產(chǎn)生的混凝土剪應力。m1(見表421)⑵11414 11414 10925 10925 5673 5673 3877 3877 An/cm2(見表413)⑶ Wn/cm3(見表413)⑷582598 380573 583860 381930 763700 609141 763754 612586 Wo/cm3(見表413)⑸746699 532078 745578 530732 858158 656350 857954 652861 Mgl/kN2．預應力筋拉應力驗算根據(jù)《公預規(guī)》，使用階段預應力筋拉應力應符合下列要求： 式中：——預應力扣除全部預應力損失后的有效預應力；——在作用標準效應組合下受拉區(qū)預應力筋產(chǎn)生的拉應力，按下式計算： (147) (148)，——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即。計算時荷載取其標準值，汽車荷載應考慮沖擊系數(shù)。根據(jù)《公預規(guī)》，對預制的全預應力混凝土構件，在作用短期效應組合下，斜截面混凝土的主拉應力，應符合下列要求： (140)式中：——由作用短期效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土主拉應力，按下式計算： (141) (142) (143)式中：——在計算主應力點，由作用短期效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土法向應力；——在計算主應力點，由作用短期效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土剪應力。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算1．正截面抗裂驗算根據(jù)《公預規(guī)》，對預制的全預應力混凝土構件，在作用短期效應組合下，應符合下列要求： (139)表123示出了正截面抗裂驗算的計算過程和結果，可見其結果符合規(guī)范要求。同時，根據(jù)《公預規(guī)》，在距支點一倍梁高范圍內，箍筋間距縮小至10cm。即最不利截面為距支座處。——相應于上述最大剪力時的彎矩組合設計值；——通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離。根據(jù)《公預規(guī)》，若符合下列公式要求時，則不需要進行斜截面抗剪承載力計算。2．斜截面承載力驗算(1) 斜截面抗剪承載力驗算根據(jù)《公預規(guī)》，計算受彎構件斜截面抗剪承載力時，其計算位置應按下列規(guī)定采用：①距支座中心h/2處截面；②受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面；③錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面；④箍筋數(shù)量或間距改變處的截面；⑤構件腹板寬度變化處的截面。則上式為：右邊= 左邊=左邊右邊，所以主梁跨中正截面承載力滿足要求。本設計的這一判別式：=1260=(kN)左邊右邊，即中性軸在腹板內。對于抗裂驗算，《公預規(guī)》根據(jù)公路簡支梁標準設計的經(jīng)驗，對于全預應力梁在使用階段短期效應組合作用下，只要截面不出現(xiàn)拉應力就可滿足。 預加應力計算及鋼束預應力損失匯總施工階段傳力錨固應力及其產(chǎn)生的預加力：1．2．由產(chǎn)生的預加力縱向力： (125)彎矩： (126)剪力： (127)表120 鋼束預應力損失一覽表截面鋼束號預加應力階段正常使用階段錨固前預應力損失錨固時鋼束預應力 錨固后預應力損失鋼束有效應力 σl1σl2σl4/MPaσl5σl6σl4′/MPa跨中1 2 3 4 5 6 7 8 9 四分點1 2 3 4 5 6 7 8 9 續(xù)表120截面鋼束號σl1σl2σl4σl5σl6σl4′N9錨固點1 —— 2 —— 3 —— 4 —— 5 —— 6 —— 7 —— 8 —— 支點1 —— 2 —— 3 —— 4 —— 5 —— 6 —— 7 —— 8 —— 可用上述同樣的方法計算出使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預加力，下面將計算結果一并列入表121內。對于混凝土毛截面，四分點與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即：故：設混凝土收縮和徐變在野外一般條件（相對濕度為75%）下完成，受荷時混凝土加載齡期為20d。計算得四分點截面鋼絞線由松弛引起的應力損失的終極值見表117。本設計采用逐根張拉鋼束，預制時張拉鋼束~，張拉順序為。反向摩擦影響長度： (117)式中：——錨具變形、鋼束回縮值(mm)，按《公預規(guī)》 條采用；對于夾片錨具=6mm；——單位長度由管道摩擦引起的預應力損失，按下公式計算： (118)其中：——張拉端錨下控制應力，本設計為1395MPa；——預應力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應力，即跨中截面扣除后的鋼筋應力；——張拉端至錨固端距離。表114 四分點截面管道摩擦損失計算表鋼束號///N1(N2)5 N3(N4) N5(N6)13 N7(N8) N9