【正文】 0924775 5672900 3876554 (表112)⑶7765 7765 14438 14485 (表112)⑷380573 381930 609141 612586 (表112)⑸532078 530732 656350 652861 (表15)⑹5895120 4421340 701250 0 (表15)⑺12039200 9025630 622180 0 ⑻=⑴/⑶ ⑼=⑵/⑷ ⑽=⑻+⑼ ⑾=⑹/⑷ ⑿=[⑺⑹]/⑸ ⒀=⑾+⑿ ⒁=⒀⑽ 2．斜截面抗裂驗(yàn)算計算混凝土主拉應(yīng)力時應(yīng)選擇跨徑中最不利位置截面，對該截面的重心處和寬度急劇改變處進(jìn)行驗(yàn)算。表124計算表截面應(yīng)力部位跨中/(表121)⑴ /N表127示出了正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計算過程和結(jié)果，計算上緣最大壓應(yīng)力時，Mk為荷載標(biāo)準(zhǔn)值的最大彎矩組合，計算下緣彎矩時，Mk為荷載標(biāo)準(zhǔn)值的最小彎矩組合，即活載效應(yīng)為0。取最不利的外層鋼筋進(jìn)行驗(yàn)算，表128示出了號預(yù)應(yīng)力的計算過程和結(jié)果，最大拉應(yīng)力在跨中截面，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。m1(見表46)⑺8460 10893 6345 1692 1003 0 0 8460 Np/An/MPa⑻=⑴/⑶ Mp/Wn/MPa⑼=⑵/⑷ σpt/MPa⑽=⑻+⑼ Mgl/Wn/MPa⑾=⑹/⑷ (MkMgl)/Wo/MPa⑿=[⑺⑹]/⑸ Σσkc/MPa⒀=⑾+⑿ σpt+σkc/MPa⒁=⑽+⒀ 表128 N2號預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算表應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)N7錨固點(diǎn)支點(diǎn)/cm3（見表113）⑴55247762 55414175 81326425 81584186 /cm3（見表113）⑵74565348 74408691 89257035 88978366 /cm⑶ /cm⑷ （見表16）⑸5895120 4421340 701250 （見表16）⑹14539320 10893130 1691700 ⑺＝⑸⑶/⑴ ⑻=[⑹⑸]⑷/⑵ ⑼=⑺+⑻ ⑽=⑼ （見表129）⑾ ⑿=⑽+⑾ 3．截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算此項(xiàng)驗(yàn)算主要為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時也具有足夠的安全度。表129 計算表截面應(yīng)力部位跨中(表119)⑴ (表119)⑵11413563 11413563 11413563 11413563 (表113)⑶ （表113）⑷55247762 55247762 55247762 55247762 ⑸ （表113）⑹74565348 74565348 74565348 74565348 ⑺ (續(xù)表129)截面應(yīng)力部位跨中（表16）⑻5895120 5895120 5895120 5895120 （表16）⑼14539320 14539320 14539320 8460320 /MPa⑽=⑴/⑶ / MPa⑾=⑵⑸/⑷ / MPa⑿=⑽⑾ / MPa⒀=⑻⑸/⑷ / MPa⒁=[⑼⑻]⑺/⑹ /MPa⒂=⒀+⒁ /MPa⒃=⑿+⒂ 四分點(diǎn) N9 支點(diǎn) 表130 τ計算表項(xiàng)目荷載上梗肋凈軸換軸下梗肋跨中短期組合剪力 四分點(diǎn)短期組合剪力 N9短期組合剪力 ——。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，斜截面混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： (149)式中：——由作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計算： (150) (151) (152)式中：——在計算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；——在計算主應(yīng)力點(diǎn)，由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。m1(見表421)⑵11414 11414 10925 10925 5673 5673 3877 3877 An/cm2(見表413)⑶ Wn/cm3(見表413)⑷582598 380573 583860 381930 763700 609141 763754 612586 Wo/cm3(見表413)⑸746699 532078 745578 530732 858158 656350 857954 652861 Mgl/kN2．預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： 式中：——預(yù)應(yīng)力扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計算： (147) (148)，——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即。計算時荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求： (140)式中：——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計算： (141) (142) (143)式中：——在計算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；——在計算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂驗(yàn)算1．正截面抗裂驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列要求： (139)表123示出了正截面抗裂驗(yàn)算的計算過程和結(jié)果，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。同時，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，在距支點(diǎn)一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距縮小至10cm。即最不利截面為距支座處?！鄳?yīng)于上述最大剪力時的彎矩組合設(shè)計值；——通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，若符合下列公式要求時，則不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算。2．斜截面承載力驗(yàn)算(1) 斜截面抗剪承載力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，計算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時，其計算位置應(yīng)按下列規(guī)定采用：①距支座中心h/2處截面；②受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面；③錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面；④箍筋數(shù)量或間距改變處的截面；⑤構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。則上式為：右邊= 左邊=左邊右邊，所以主梁跨中正截面承載力滿足要求。本設(shè)計的這一判別式：=1260=(kN)左邊右邊，即中性軸在腹板內(nèi)。對于抗裂驗(yàn)算，《公預(yù)規(guī)》根據(jù)公路簡支梁標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計的經(jīng)驗(yàn)，對于全預(yù)應(yīng)力梁在使用階段短期效應(yīng)組合作用下，只要截面不出現(xiàn)拉應(yīng)力就可滿足。 預(yù)加應(yīng)力計算及鋼束預(yù)應(yīng)力損失匯總施工階段傳力錨固應(yīng)力及其產(chǎn)生的預(yù)加力：1．2．由產(chǎn)生的預(yù)加力縱向力： (125)彎矩： (126)剪力： (127)表120 鋼束預(yù)應(yīng)力損失一覽表截面鋼束號預(yù)加應(yīng)力階段正常使用階段錨固前預(yù)應(yīng)力損失錨固時鋼束預(yù)應(yīng)力 錨固后預(yù)應(yīng)力損失鋼束有效應(yīng)力 σl1σl2σl4/MPaσl5σl6σl4′/MPa跨中1 2 3 4 5 6 7 8 9 四分點(diǎn)1 2 3 4 5 6 7 8 9 續(xù)表120截面鋼束號σl1σl2σl4σl5σl6σl4′N9錨固點(diǎn)1 —— 2 —— 3 —— 4 —— 5 —— 6 —— 7 —— 8 —— 支點(diǎn)1 —— 2 —— 3 —— 4 —— 5 —— 6 —— 7 —— 8 —— 可用上述同樣的方法計算出使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力，下面將計算結(jié)果一并列入表121內(nèi)。對于混凝土毛截面，四分點(diǎn)與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即：故：設(shè)混凝土收縮和徐變在野外一般條件（相對濕度為75%）下完成，受荷時混凝土加載齡期為20d。計算得四分點(diǎn)截面鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值見表117。本設(shè)計采用逐根張拉鋼束，預(yù)制時張拉鋼束~，張拉順序?yàn)椤７聪蚰Σ劣绊戦L度： (117)式中：——錨具變形、鋼束回縮值(mm)，按《公預(yù)規(guī)》 條采用；對于夾片錨具=6mm；——單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下公式計算： (118)其中：——張拉端錨下控制應(yīng)力，本設(shè)計為1395MPa；——預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除后的鋼筋應(yīng)力；——張拉端至錨固端距離。表114 四分點(diǎn)截面管道摩擦損失計算表鋼束號///N1(N2)5 N3(N4) N5(N6)13 N7(N8) N9