【正文】 筋束的需要確定，設(shè)計(jì)表明，馬蹄面積占截面總面積的為合適。 大毛截面形心至上緣距離：小毛截面形心至上緣距離：4) 檢驗(yàn)截面效率指標(biāo) ()上核心距：下核心距： 截面效率指標(biāo)： 表明以上初擬的主梁跨中截面是合理的。 橫隔梁的設(shè)置模型實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布，當(dāng)該處有橫隔梁時(shí)比較均勻，否則直線在荷載作用下的主梁彎矩很大。 主梁作用效應(yīng)計(jì)算根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，并通過可變作用下的梁橋荷載橫向分布計(jì)算，可分別求得各主梁控制截面（一般去跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)截面和支點(diǎn)截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合。表13 1號梁永久作用效應(yīng)作用效應(yīng)跨中四分點(diǎn)N7錨固點(diǎn)支點(diǎn)一期彎矩0剪力0二期彎矩0剪力0彎矩0剪力0 可變作用效應(yīng)計(jì)算（剛性橫梁法）1．沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按《橋規(guī)》，結(jié)構(gòu)沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，按以下規(guī)定計(jì)算：當(dāng)時(shí)， 當(dāng)時(shí)， 當(dāng)時(shí)， 簡支梁橋的基頻可采用下列公式估算： )(2.502.22646780.01045.344214.321022Hzmlfcc=180。180。具有可靠的橫向聯(lián)系且主梁間剛性聯(lián)接，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為：2屬于窄橋，所以可以按剛性橫梁法來繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù)。 跨中橫向分布系數(shù)計(jì)算圖示（尺寸單位：mm）可變作用（汽車公路Ⅰ級）三車道：4714.078.0)1727.00091.01143.02857.04095.05810.0(21=180。(1) 求跨中截面的最大彎矩和最大剪力計(jì)算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直接加載求可變作用效應(yīng)，計(jì)算公式為： (16)式中：S——所求截面汽車（人群）標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力； ——車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； ——車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值： ——影響線上同號區(qū)段的面積 ——影響線上最大坐標(biāo)值。16 主梁作用效應(yīng)組合序號荷載類型跨中截面四分點(diǎn)截面N9錨固點(diǎn)截面支點(diǎn)Mmax/kNm1Vmax/kNMmax/kN計(jì)算得： 根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數(shù)為9。 b)錨固截面 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，管道至梁底和梁側(cè)凈距不小于3cm及管道直徑的1/2?？紤]到這個(gè)因素，本設(shè)計(jì)預(yù)制時(shí)在梁端錨固號鋼束，N9號鋼束在成橋后錨固在梁頂。錨固端截面特性計(jì)算見表17所示。在梁頂錨固的鋼束彎起角定為。 / / /N1(N2) 150 5 N3(N4) 150 5 N5(N6) 150 13 N7(N8) 150 13 N9 150 16 鋼束計(jì)算圖式(2) 控制截面的鋼束重心位置計(jì)算①各鋼束重心位置計(jì)算由圖113所示的幾何關(guān)系，當(dāng)計(jì)算截面在曲線段時(shí)，計(jì)算公式為： (19) (110)當(dāng)計(jì)算截面在近錨固點(diǎn)的直線段時(shí)，計(jì)算公式為： (111)式中：——鋼束在計(jì)算截面處鋼束重心到梁底的距離；——鋼束起彎前到梁底的距離；——鋼束彎起半徑（見表19）。表110 備料和施工的鋼束總長度鋼束號R /cm 鋼束彎起角度φ/。計(jì)算公式如下：截面積 (112)截面慣矩 (113)計(jì)算結(jié)果見表111。因此表111中的抗彎慣矩應(yīng)進(jìn)行折減。+=162。 截面靜矩計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土梁在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這兩個(gè)階段的剪應(yīng)力應(yīng)該疊加。 靜矩計(jì)算圖示（尺寸單位：cm）表112 跨中截面對重心軸靜矩計(jì)算表分塊名稱及序號=160cm =95cm=210cm =100cm靜矩類別及符號分塊面積 /cm2分塊面積重心至全截面重心距離yi/cm對凈軸*靜矩 /cm3靜矩類別及符號分塊面積 /cm2分塊面積重心至全截面重心距離yi/cm對換軸**靜矩 /cm3翼板①翼緣部分對凈軸*靜矩/cm32240 88 196739 翼緣部分對換軸**靜矩/cm32940 93 273008 三角承托②480 78 37200 480 83 39614 肋部③190 76 14408 190 81 15363 ————248347 ————327986 下三角④馬蹄部分對凈軸靜矩 /cm3270 115 31096 馬蹄部分對換軸靜矩 /cm3270 110 29738 馬蹄⑤1375 133 182421 1375 128 175505 肋部⑥285 113 32111 285 108 30677 管道或鋼束419 131 54730 410 126 51496 ∑————190898 ————287416 續(xù)表112分塊名稱靜矩類型yi靜矩類型yi翼板①凈軸以上凈面積對凈軸靜矩 /cm32240 88 196739 凈軸以上換算面積對換軸靜矩 /cm32940 93 273008 三角承托②480 78 37200 480 83 39614 肋部③1536 40 62068 1536 43 65931 ∑————296007 ————378553 翼板①換軸以上凈面積對凈軸靜矩 /cm32240 88 196739 換軸以上換算面積對換軸靜矩 /cm32240 93 208006 三角承托②480 78 37200 480 83 39614 肋部③1631 40 65931 1631 81 131910 ∑————299870 ————379531 因此，對于每一個(gè)荷載作用階段，需要計(jì)算四個(gè)位置（共8種）的剪應(yīng)力，即需要計(jì)算下面幾種情況的靜矩：①線（圖114）以上（或以下）的面積對中性軸（凈軸和換軸）的靜矩； ②線以上（或以下）的面積對中性軸（兩個(gè)）的靜矩；③凈軸（）以上（或以下）的面積對中性軸（兩個(gè)）的靜矩；④換軸（）以上（或以下）的面積對中性軸（兩個(gè)）的靜矩；計(jì)算結(jié)果列于表112。預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有差異，現(xiàn)以四分點(diǎn)截面（既有直表113 主梁截面特性值總表名稱符號單位截面跨中四分點(diǎn)N7錨固點(diǎn)支點(diǎn)混凝土凈截面凈截面Ancm214485凈慣矩Incm455247762554141758132642581584186凈軸到截面上緣距離ynscm凈軸到截面下緣距離ynxcm截面抵抗矩上緣Wnscm3582598583860763700763754下緣Wnxcm3380573381930609141612586對凈軸靜矩翼緣部分面積Sancm3282278248551278124281857凈軸以上面積Snncm3346921296305342768346501換軸以上面積Soncm3344742300071340589344322馬蹄部分面積Sbncm3173280190792————鋼束群重心到凈軸距離encm混凝土換算截面換算面積Aocm2換算慣矩Iocm474565348744086918925703588978366換軸到截面上緣距離yoscm換軸到截面下緣距離yoxcm截面抵抗矩上緣Woscm3746699745578858158857954下緣Woxcm3532078530733656350652861對換軸靜矩翼緣部分面積Saocm3378553327770346919343153凈軸以上面積Snocm3327986378359409855406089換軸以上面積Soocm3379531379178408243404477馬蹄部分面積Sbocm3287416287557————鋼束群重心到換軸距離Eocm鋼束群重心到截面下緣距離apcm線束，又有曲線束通過）為例說明各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算方法。 由錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失按《公預(yù)規(guī)》，對曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計(jì)算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。四分點(diǎn)截面的計(jì)算結(jié)果見表115。計(jì)算得預(yù)制階段見表116。1．徐變系數(shù)終極值和收縮應(yīng)變終極值的計(jì)算構(gòu)件理論厚度的計(jì)算公式： (124)式中：——主梁混凝土截面面積；——與大氣接觸的截面周邊長度。2．計(jì)算混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失列表計(jì)算在表118內(nèi)。 主梁截面承載力與應(yīng)力計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土梁從預(yù)加力開始到受荷破壞，需經(jīng)受預(yù)加力應(yīng)力、使用荷載作用、裂縫出現(xiàn)和破壞等四個(gè)受力階段，為保證主梁受力可靠并予以控制，應(yīng)對控制截面進(jìn)行各個(gè)階段的驗(yàn)算。 正截面承載力計(jì)算圖1．正截面承載力驗(yàn)算。 說明該截面破壞時(shí)屬于塑性破壞狀態(tài)。⑶驗(yàn)算最小配筋率由《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列條件： (129)式中：——受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計(jì)值，由以上計(jì)算可知；——受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值，按下式計(jì)算： (130) (131) (132)式中：——全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分截面對重心軸的面積矩，表113；——換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩，見表113；——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力筋在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。1) 復(fù)核主梁截面尺寸T形截面梁當(dāng)進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算時(shí)，其截面尺寸應(yīng)符合《公預(yù)規(guī)》，即 (133)右邊=所以本例主梁的T形截面尺寸符合要求。對于N9錨固點(diǎn)截面：b=550mm，因此本例需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。首先假定，計(jì)算得，對應(yīng)。本算例選用的雙肢箍筋，則箍筋的總截面面積為：箍筋間距，箍筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，箍筋配筋率為：式中：b——斜截面受壓端正截面處T形截面腹板寬度，此處b=。表122 斜截面受壓端正截面處的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號 /cmR/cmN9錨固點(diǎn)斜截面頂端N1(N2)N3(N4)N5(N6)N7(N8)N9說明主梁四分點(diǎn)處的斜截面抗剪承載力滿足要求，同時(shí)也表明上述箍筋的配置是合理的。m1(表119)⑵11413563 1