【正文】 7至24單元，以及25至32單元；另一個(gè)為合龍階段，包括33，34，35三個(gè)單元。3. 主梁的各項(xiàng)內(nèi)力計(jì)算 有限元模型的建立 采用Midas Civil軟件建立梁體有限元模型 采用Midas Civi2013軟件建立的有限元模型，如圖31所示（詳圖）。 翼板厚度依翼板懸臂長度的大小，按《預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁設(shè)計(jì)》取值，可設(shè)翼板根部（梗腋處）厚度為25cm，端部厚度為18cm。從而按《預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁設(shè)計(jì)》取值，底板厚度在跨內(nèi)大部分區(qū)域設(shè)為18cm，在支點(diǎn)附近處設(shè)為25cm。因本設(shè)計(jì)采用的是等高度的預(yù)制箱梁，故按《預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁設(shè)計(jì)》取梁高值為160cm，高跨比,滿足規(guī)范要求。當(dāng)建筑高度不受限制的情況下，增大梁高往往較經(jīng)濟(jì)，因增大梁高僅僅增加了腹板的高度，而混凝土用量增加并不是很多，反倒能大大地節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束的用量。5）搭接好頂板鋼束張拉預(yù)留槽口處鋼筋后，現(xiàn)澆調(diào)平層混凝土，噴灑防水層，再進(jìn)行護(hù)欄施工，橋面鋪裝施工以及伸縮縫的安裝。在氣溫最低時(shí)，澆筑連續(xù)接頭，中橫梁及其兩側(cè)與頂板負(fù)彎矩束同長度范圍內(nèi)的橋面板，達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90％后，張拉頂板負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力鋼束，并向波紋管內(nèi)壓注水泥漿。 施工方法施工方法：先簡支后轉(zhuǎn)連續(xù)施工法施工要點(diǎn)：施工過程工藝及其質(zhì)量檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)，均參照《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JT J0412000）中相關(guān)規(guī)定。2. 普通鋼筋：選用R235和HRB335兩種類型鋼筋。3. 橋面凈寬：24. 設(shè)計(jì)車道：單幅3車道。另外，河道兩岸地勢較為開闊，地形較為平坦，河道溝道較深，海拔高程17281751m左右，相對高差23m，溝寬約180m。項(xiàng)目全線位于景泰縣與古浪縣交界的騰格里沙漠和祁連山余脈向黃土高原過渡地帶。起點(diǎn)位于甘寧交界的白銀市景泰縣營盤水，途徑景泰縣城、景泰縣寺灘鄉(xiāng)、古浪縣裴家營、大靖鎮(zhèn)、土門鎮(zhèn)，終點(diǎn)位于武威市古浪縣泗水鎮(zhèn)雙塔，與甘肅省永古高速公路相連。蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）430m先簡支后連續(xù)連續(xù)箱梁畢業(yè)設(shè)計(jì)論文1. 橋址資料 地質(zhì)、地形、水文及氣象資料全稱是營盤水至雙塔高速公路，是國家高速公路網(wǎng)青島至銀川高速公路山西定邊至武威聯(lián)絡(luò)線的重要組成路段，是京拉高速公路與連霍高速公路的連接線，也是甘肅省高速公路網(wǎng)規(guī)劃的重要路段。營雙高速公路建成后不僅對地處西北的甘肅、寧夏、新疆、青海及內(nèi)蒙古等地的公路網(wǎng)建設(shè)具有重要的作用，而且將成為西北與華北、東北各省市的一條紐帶。同時(shí)，線路位于祁連山地震帶與南北地震帶的景泰地震亞帶，是我國重點(diǎn)監(jiān)視的主要地震活動(dòng)區(qū)域之一。設(shè)計(jì)流量978,河床平時(shí)干涸無水，只有在暴雨季節(jié)有短暫性洪水，橋梁跨徑設(shè)置可依地形控制，不受流量影響。5. 地震烈度：，地震烈度等級為7度。若鋼筋直徑，則用HRB335熱軋帶肋鋼筋；若鋼筋直徑，則用R235鋼筋。然而，根據(jù)上部整體結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，還應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：上部梁體結(jié)構(gòu)：1）箱梁施工工藝流程如下：主梁預(yù)制—架梁—焊接現(xiàn)澆連續(xù)接頭的連接鋼筋及橫隔板連接鋼筋，綁扎橫梁鋼筋及橫隔板鋼筋—澆筑現(xiàn)澆連續(xù)接頭范圍混凝土—待混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90％后，張拉負(fù)彎矩鋼束—拆除臨時(shí)支座，形成連續(xù)體系—澆筑橫隔板混凝土，剩余部分濕接縫混凝土以及現(xiàn)澆橋面板混凝土—橋面系施工—成橋。4）接頭施工完成后得澆筑剩余部分橋面板濕接縫混凝土，剩余部分橋面板濕接縫混凝土應(yīng)由跨中向支點(diǎn)逐一澆筑。6）預(yù)制箱梁時(shí)應(yīng)保證支座預(yù)埋鋼板的位置、高度準(zhǔn)確。估算連續(xù)梁在支點(diǎn)、跨中的梁高值分類如下：等高度梁： H=（～）L，常用H=（～）L。 頂板厚度當(dāng)確定箱形截面頂板的厚度時(shí)，往往要考慮：橋面板橫向受彎的力學(xué)要求，縱向預(yù)應(yīng)力束和橫向受力鋼筋布置時(shí)的構(gòu)造要求。即底板從距離支點(diǎn)220cm處至距離支點(diǎn)50cm處逐漸加厚（從1825cm呈線性變化），在距離支點(diǎn)50cm處至支點(diǎn)范圍內(nèi)厚度設(shè)為25cm，而在距離支點(diǎn)220cm處至支點(diǎn)范圍內(nèi)厚度設(shè)為18cm。 橫隔板厚度鑒于橫隔梁可以增強(qiáng)橋梁的整體性和良好的橫向分布，同時(shí)還可以限制畸變，支承處的橫隔梁還起著承擔(dān)和分布支承反力的作用。為了簡化計(jì)算和便于分析，按一片中梁建立模型來模擬全橋，其中以橋梁軸線（縱向）方向?yàn)閤方向，沿x軸在水平面內(nèi)逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)90176。由于本橋是先簡支后轉(zhuǎn)連續(xù)施工的，所以在簡支階段，相應(yīng)的梁端附近節(jié)點(diǎn)處設(shè)置臨時(shí)支座，而在合龍階段，相應(yīng)的合龍段附近節(jié)點(diǎn)處應(yīng)設(shè)置永久支座。（1） 每延米梁重 g=（2） 橫隔梁重 本設(shè)計(jì)中每片梁均設(shè)有3片橫隔梁，且在端部設(shè)有堵頭板，為了方便計(jì)算起見應(yīng)將其也按橫隔梁來處理，故簡化后每片梁共有5片橫隔梁，均要按集中荷載去考慮。4=將以上各項(xiàng)累加得，所求二期恒載集度為：g=+++=，為了保證設(shè)計(jì)安全，取g為15. 各施工階段梁的內(nèi)力圖及各控制截面的內(nèi)力計(jì)算（1） 簡支階段 此階段工序?yàn)椋合阮A(yù)制主梁（箱梁），待混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度100%后張拉正彎矩區(qū)域的預(yù)應(yīng)力鋼束，并壓注水泥漿，再將各跨預(yù)制好的箱梁吊裝至墩頂，最終形成由臨時(shí)支座支承的簡支梁狀態(tài)。 圖33合龍階段梁的彎矩、剪力圖表33合龍階段各控制截面的內(nèi)力表剪力彎矩剪力彎矩邊跨左端部00中跨左端部邊跨1/4處中跨1/4處2678邊跨1/2處中跨1/2處0邊跨3/4處中跨3/4處邊跨右端部中跨右端部（3） 體系轉(zhuǎn)換階段 先拆除全橋的臨時(shí)支座，將主梁支承于永久支座上，此即完成體系轉(zhuǎn)換，最終形成四跨連續(xù)梁。 圖35成橋階段梁的彎矩、剪力圖表35成橋階段各控制截面的內(nèi)力表剪力彎矩剪力彎矩邊跨左端部0中跨左端部邊跨1/4處中跨1/4處邊跨1/2處中跨1/2處邊跨3/4處中跨3/4處邊跨右端部中跨右端部 主梁活載內(nèi)力計(jì)算 沖擊系數(shù)的計(jì)算 根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》JTG ，適用于連續(xù)梁橋的結(jié)構(gòu)基頻計(jì)算公式如下： ，在此設(shè)計(jì)中： 沖擊系數(shù)（），得： 對應(yīng)于正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)： 對應(yīng)于負(fù)彎矩效應(yīng)： 荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算因此設(shè)計(jì)相鄰兩片主梁的連結(jié)處可以承受彎矩，可考慮用剛接梁法計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)，而在支點(diǎn)處則采用杠桿法計(jì)算之即可。 1號(hào)梁影響線 2號(hào)梁影響線 圖37 剛接梁法車輛荷載圖示及影響線 對于1號(hào)梁：對于2號(hào)梁：（2）杠桿法： 在支點(diǎn)處，將主梁之間橫向聯(lián)結(jié)作用忽略不計(jì)，可用杠桿法計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)。（2）車道荷載選取 依《公路橋規(guī)》知計(jì)算圖式見下圖，其中,。由豎向日照正溫差計(jì)算所得的溫度基數(shù)。應(yīng)采用以下兩種作用效應(yīng)組合：基本組合和偶然組合；按正常使用極限狀態(tài)設(shè)定時(shí)分為：短期效應(yīng)組合和長期效應(yīng)組合。鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基本原理187。 代入公式得： （2）中跨跨中預(yù)應(yīng)力鋼筋的估算 （3） 估算支點(diǎn)截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的估算 綜合以上兩種鋼筋估算結(jié)果，為了方便布置和施工，在邊跨跨中采用36根鋼絞線，分兩層布置，N1每束5根，NNN4均為每束4根；在中跨跨中采用32根鋼絞線，亦分兩層布置，NNNN4每束4根。 表41邊跨鋼束估算表鋼束號(hào)起彎高度N19004500N27004500N36004500N41003000 表42 中跨鋼束估算表鋼束號(hào)起彎高度N111004500N29004500N38004500N41003000注：本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力鋼束布置詳見CAD附圖。在此，需對邊跨1/1/3/4截面，右支點(diǎn)，中跨1/1/3/4截面以及其右支點(diǎn)進(jìn)行抗彎承載能力檢算。表51 剩余的邊跨各控制截面正截面抗彎承載能力檢算表單位邊跨跨中截面邊跨3/4截面邊跨右支點(diǎn)截面10150 受壓區(qū)高度是否滿足要求是是是是否滿足要求是是是表52 中跨各個(gè)控制截面正截面抗彎承載能力檢算表單位中跨1/4截面中跨跨中截面中跨3/4截面中跨支點(diǎn)截面10150受壓區(qū)高度是否符合要求是是是是是否滿足要求是是是是 斜截面抗剪承載能力檢算由分析可知，對剪力最大的控制截面進(jìn)行抗剪承載能力檢算。由《預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基本原理》知，對于持久狀況設(shè)計(jì)下的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段時(shí)的正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、斜截面混凝土的主壓應(yīng)力以及受拉側(cè)鋼筋的拉應(yīng)力，并不得超過相應(yīng)的限值。由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合得到的正截面混凝土法向壓應(yīng)力計(jì)算如下：一期恒載+二期恒載+移動(dòng)荷載+沉降組合+溫度荷載= 由鋼束預(yù)加力得到的正截面混凝土法向拉應(yīng)力： 最后，受壓區(qū)混凝土的最大法向壓應(yīng)力為：+==＜==，則說明其滿足 設(shè)計(jì)要求。