【正文】 注：本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力鋼束布置詳見CAD附圖。由豎向日照正溫差計(jì)算所得的溫度基數(shù)。 圖33合龍階段梁的彎矩、剪力圖表33合龍階段各控制截面的內(nèi)力表剪力彎矩剪力彎矩邊跨左端部00中跨左端部邊跨1/4處中跨1/4處2678邊跨1/2處中跨1/2處0邊跨3/4處中跨3/4處邊跨右端部中跨右端部（3） 體系轉(zhuǎn)換階段 先拆除全橋的臨時(shí)支座，將主梁支承于永久支座上，此即完成體系轉(zhuǎn)換，最終形成四跨連續(xù)梁。為了簡化計(jì)算和便于分析，按一片中梁建立模型來模擬全橋，其中以橋梁軸線（縱向）方向?yàn)閤方向，沿x軸在水平面內(nèi)逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)90176。估算連續(xù)梁在支點(diǎn)、跨中的梁高值分類如下：等高度梁： H=（～）L，常用H=（～）L。若鋼筋直徑，則用HRB335熱軋帶肋鋼筋；若鋼筋直徑，則用R235鋼筋。營雙高速公路建成后不僅對地處西北的甘肅、寧夏、新疆、青海及內(nèi)蒙古等地的公路網(wǎng)建設(shè)具有重要的作用，而且將成為西北與華北、東北各省市的一條紐帶。另外，河道兩岸地勢較為開闊，地形較為平坦，河道溝道較深，海拔高程17281751m左右，相對高差23m，溝寬約180m。在氣溫最低時(shí)，澆筑連續(xù)接頭，中橫梁及其兩側(cè)與頂板負(fù)彎矩束同長度范圍內(nèi)的橋面板，達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90％后，張拉頂板負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力鋼束，并向波紋管內(nèi)壓注水泥漿。從而按《預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁設(shè)計(jì)》取值，底板厚度在跨內(nèi)大部分區(qū)域設(shè)為18cm，在支點(diǎn)附近處設(shè)為25cm。 控制截面幾何特性 ： 截面面積： 抗扭慣矩： 抗彎慣矩： 截面中心： y= z=，： 截面面積： 抗扭慣矩： 抗彎慣矩： 截面中心： y= z= ： 截面面積： 抗扭慣矩： 抗彎慣矩： 截面中心： y= z= ： 截面面積： 抗扭慣矩： 抗彎慣矩： 截面中心： y= z= 主梁恒載內(nèi)力計(jì)算 一期恒載計(jì)算 一期恒載（自重）為梁的自重，橫隔梁以及堵頭板三種構(gòu)件的自重之和。 截面形心至主梁上翼緣的距離： 截面慣性矩： （a） （b） （c）圖36截面簡圖 主梁的截面抗扭矩按如下公式計(jì)算： 在此設(shè)計(jì)中，可按圖36（c）所示截面形式計(jì)算，過程如下： ，=82cm，=146cm，=19cm，=t=18cm 則：= 主梁的抗彎剛度與抗扭剛度比例參數(shù)： 主梁與橋面板的抗彎剛度比例參數(shù)： 在，查可表根據(jù)內(nèi)插法求得值，結(jié)果見下表36:表36 剛接箱梁橋荷載橫向分布影響線梁號梁位置123412影響線最不利加載： 由于本設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)為公路I級，故只考慮汽車荷載，沒有人群荷載與掛車荷載，按規(guī)范規(guī)定橫向應(yīng)布置三輛汽車，車輛荷載布置圖式如圖39所示。 短期組合=（自重）++++ 表312短期組合各控制截面內(nèi)力表截面位置剪力 彎矩 最大最小最大最小邊跨左端點(diǎn)00左變化點(diǎn)1/4邊跨截面邊跨跨中截面3/4邊跨截面右變化點(diǎn)中跨左端點(diǎn)左變化點(diǎn)1/4中跨截面中跨跨中截面3/4中跨截面右變化點(diǎn)中跨右端點(diǎn) 圖341 短期組合彎矩包絡(luò)圖 圖342 短期組合剪力包絡(luò)圖 對此設(shè)計(jì)進(jìn)行長期效應(yīng)組合計(jì)算時(shí)，相應(yīng)的荷載組合可表達(dá)為：=++ 長期組合=（自重）++++ 表313長期效應(yīng)內(nèi)力組合各控制截面內(nèi)力表截面位置剪力 彎矩 最大最小最大最小邊跨左端點(diǎn)00左變化點(diǎn)1/4邊跨截面3049邊跨跨中截面3/4邊跨截面右變化點(diǎn)中跨左端點(diǎn)左變化點(diǎn)1/4中跨截面中跨跨中截面3/4中跨截面右變化點(diǎn)中跨右端點(diǎn)圖343 長期組合彎矩包絡(luò)圖 圖344 長期組合剪力包絡(luò)圖 4. 預(yù)應(yīng)力鋼筋估算布置及施加預(yù)應(yīng)力后的內(nèi)力組合 參照171。剩余的邊跨各個(gè)控制截面抗彎承載能力檢算詳見表51及表52。表57 邊跨控制截面混凝土主壓應(yīng)力檢算邊跨跨中截面邊跨3/4截面邊跨支點(diǎn)截面上梗腋處是否滿足是是是下梗腋處是否滿足是是是表58 中跨控制截面混凝土主壓應(yīng)力檢算中跨1/4截面中跨跨中截面中跨3/4截面中跨支點(diǎn)截面上梗腋處是否滿足是是是是下梗腋處是否滿足是是是是根據(jù)規(guī)范知，公路橋涵在持久狀況下，應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)對構(gòu)件進(jìn)行抗裂性的驗(yàn)算。預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁橋因其剛度大，動力性能好，施工工期短，適用于中跨乃至大跨度的公路鐵路的線路連接，它在支點(diǎn)會產(chǎn)生一定的負(fù)彎矩，可以抵消跨中處較大的正彎矩，有利于梁體的整體穩(wěn)定，使之變得安全耐久，承載也相應(yīng)的變大。 大學(xué)時(shí)光接近了尾聲，畢設(shè)也最終完成了，這時(shí)才深切地感受到知識的寶貴，以前可能不大懂得專業(yè)知識在經(jīng)過此次畢業(yè)設(shè)計(jì)后，頓時(shí)豁然開朗。畢設(shè)總結(jié)經(jīng)過這兩個(gè)月來做畢業(yè)設(shè)計(jì)，感受到大學(xué)最后時(shí)光里的充實(shí)生活，使我對橋梁工程里的各方面的知識有了更深刻的認(rèn)識學(xué)習(xí)。帶入數(shù)值可得，邊/中跨各個(gè)控制截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力檢算詳見表55及表56。另外邊跨左支點(diǎn)所承受的彎矩非常小，故對此不需要進(jìn)行正截面抗彎承載能力檢算。公路橋規(guī)187。梁的彎矩和剪力詳見圖35，各控制截面的內(nèi)力詳見表35。 圖31邁達(dá)斯有限元模型結(jié)構(gòu)組及約束支承條件如下：本設(shè)計(jì)共定義了兩個(gè)基本結(jié)構(gòu)組，其中一個(gè)為簡支階段，包括1至8單元，9至16單元，17至24單元，以及25至32單元；另一個(gè)為合龍階段，包括33，34，35三個(gè)單元。因本設(shè)計(jì)采用的是等高度的預(yù)制箱梁，故按《預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁設(shè)計(jì)》取梁高值為160cm，高跨比,滿足規(guī)范要求。 施工方法施工方法：先簡支后轉(zhuǎn)連續(xù)施工法施工要點(diǎn)：施工過程工藝及其質(zhì)量檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)，均參照《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JT J0412000）中相關(guān)規(guī)定。項(xiàng)目全線位于景泰縣與古浪縣交界的騰格里沙漠和祁連山余脈向黃土高原過渡地帶。同時(shí)，線路位于祁連山地震帶與南北地震帶的景泰地震亞帶，是我國重點(diǎn)監(jiān)視的主要地震活動區(qū)域之一。然而，根據(jù)上部整體結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，還應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：上部梁體結(jié)構(gòu)：1）箱梁施工工藝流程如下：主梁預(yù)制—架梁—焊接現(xiàn)澆連續(xù)接頭的連接鋼筋及橫隔板連接鋼筋，綁扎橫梁鋼筋及橫隔板鋼筋—澆筑現(xiàn)澆連續(xù)接頭范圍混凝土—待混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90％后，張拉負(fù)彎矩鋼束—拆除臨時(shí)支座，形成連續(xù)體系—澆筑橫隔板混凝土，剩余部分濕接縫混凝土以及現(xiàn)澆橋面板混凝土—橋面系施工—成橋。 頂板厚度當(dāng)確定箱形截面頂板的厚度時(shí)，往往要考慮：橋面板橫向受彎的力學(xué)要求，縱向預(yù)應(yīng)力束和橫向受力鋼筋布置時(shí)的構(gòu)造要求。由于本橋是先簡支后轉(zhuǎn)連續(xù)施工的，所以在簡支階段，相應(yīng)的梁端附近節(jié)點(diǎn)處設(shè)置臨時(shí)支座，而在合龍階段，相應(yīng)的合龍段附近節(jié)點(diǎn)處應(yīng)設(shè)置永久支座。 圖35成橋階段梁的彎矩、剪力圖表35成橋階段各控制截面的內(nèi)力表剪力彎矩剪力彎矩邊跨左端部0中跨左端部邊跨1/4處中跨1/4處邊跨1/2處中跨1/2處邊跨3/4處中跨3/4處邊跨右端部中跨右端部 主梁活載內(nèi)力計(jì)算 沖擊系數(shù)的計(jì)算 根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》JTG ，適用于連續(xù)梁橋的結(jié)構(gòu)基頻計(jì)算公式如下： ，在此設(shè)計(jì)中：