預(yù)應(yīng)力混凝土40m簡(jiǎn)支t形梁橋計(jì)算書畢業(yè)設(shè)計(jì)-wenkub
2023-07-09 18:42:08 本頁(yè)面
【正文】 12003250下三角20058500馬蹄1500326250187500863754小毛截面翼板25501912547812三角承托500腹板399011043890012003250下三角20058500馬蹄1500326250187500注：大毛截面形心至上緣距離：863754/= 小毛截面形心至上緣距離：（4）檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)（）上核心距 下核心距 截面效率指標(biāo)： 表明以上初擬的主梁跨中截面是合理的(三)橫截面沿跨長(zhǎng)的變化如圖一所示,本設(shè)計(jì)主梁采用等高形式,橫截面的T梁翼板厚度沿跨長(zhǎng)不變。在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定，同時(shí)從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。2．主梁跨中截面尺寸擬訂（1）預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在1/15~1/25，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中高跨比約在1/18~1/19。普通鋼筋直徑大于和等于12mm的采用HRB335鋼筋，直徑小于12mm的均用R235鋼筋。畢業(yè)設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T形梁橋計(jì)算書（夾片錨具）一 設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置橋梁跨徑及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑：40m（墩中心距離）主梁全長(zhǎng)：計(jì)算跨徑：橋面凈空：+2=11m設(shè)計(jì)荷載:汽車：公路—級(jí)，人群：設(shè)計(jì)時(shí)速： 80km/h橋面寬度： 凈（8+(n+1)）+2（人行道）橋面橫坡：％環(huán)境 ：橋址位于野外一般地區(qū)，Ⅰ類環(huán)境條件，年平均相對(duì)濕度75％；施工方法：主梁采用后張法，預(yù)留孔道采用預(yù)埋金屬波紋管成型，兩端同時(shí)張拉。按后張法施工工藝要求制作主梁，采用內(nèi)徑70mm，外徑77mm的預(yù)埋波紋管和夾片錨具。當(dāng)建筑高度不受限制時(shí)，增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，因?yàn)樵龃罅焊呖梢怨?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時(shí)梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多，綜上所述，本橋梁取用2300mm的主梁高度是比較合適的。本算例腹板厚度取210mm。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大局部應(yīng)力，也為布置錨具的需要，在距梁端1999mm的范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。當(dāng)跨度較大時(shí)，應(yīng)設(shè)置較多的橫隔梁，本設(shè)計(jì)在橋跨中點(diǎn)和三分點(diǎn)，六分點(diǎn)，支點(diǎn)出設(shè)置七到橫隔梁。本算例按四車道設(shè)計(jì)，因此在計(jì)算可變作用效應(yīng)時(shí)需進(jìn)行車道折減。圖5 跨中的橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式（尺寸單位：cm）可變作用：雙車道：=1/2（+++）=故取可變作用的橫向分布系數(shù)為：=（2）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)如圖6所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布系數(shù)影響線并進(jìn)行布載，1號(hào)梁可變作用的橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下：圖6 支點(diǎn)的橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式（尺寸單位：cm）可變作用（汽車）：=（3） 橫向分布系數(shù)匯總（見表6） 一號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù) 表6 可變作用類別公路—級(jí)根據(jù)《橋規(guī)》，公路—級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： =計(jì)算彎矩時(shí)：=237KN計(jì)算剪力時(shí)： ==在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，本算例對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮，支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取，從支點(diǎn)至第一根橫段梁，橫向分布系數(shù)從直線過渡到，其余梁段取。對(duì)于簡(jiǎn)支梁帶馬蹄的T形截面，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)，則得到鋼束數(shù)n的估算公式：式中：——持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值，按表7取用——與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對(duì)于公路—級(jí)，——，故=在一中已計(jì)算出成橋后跨中截面=，=,初估=15cm，則鋼束偏心距為：===。根據(jù)以上規(guī)定，跨中截面的細(xì)部構(gòu)造如圖11a所示。圖12示出計(jì)算圖式，錨固端截面特性計(jì)算見表8所示。為簡(jiǎn)化計(jì)算和施工，所有鋼束布置的線型均選用兩端為圓弧線中間再加一段直線，并且整根束道都布置在同一個(gè)豎直面內(nèi)。計(jì)算結(jié)果如下表所示。上面式中： 、——分別為混凝土毛截面面積和慣矩； 、——分別為一根管道截面積和鋼束截面積； 、——分別為凈截面和換算截面重心到主梁上緣的距離； ——分面積重心到主梁上緣的距離； ——計(jì)算面積內(nèi)所含的管道（鋼束）數(shù)； ——鋼束與混凝土的彈性模量比值；得。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永存應(yīng)力）分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。 張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失：（） 在反摩擦影響長(zhǎng)度內(nèi)，距張拉端處的錨具變形、鋼筋回縮損失：（） 在反摩擦影響長(zhǎng)度外，錨具變形、鋼筋回縮損失: . 四分點(diǎn)截面的計(jì)算結(jié)果見表83四分點(diǎn)截面的計(jì)算表表83鋼束號(hào)影響長(zhǎng)度錨固端距張拉端距離N1（N2）16530N3（N4）16510N513172N6
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