【正文】 =3）下梗肋bb處的主應(yīng)力計(jì)算 ⅰ剪應(yīng)力剪應(yīng)力按下式進(jìn)行計(jì)算，其中為可變作用引起的剪力短期效應(yīng)組合值，＝，所以有： = ⅱ正應(yīng)力 =ⅲ主應(yīng)力 = ： （2）主拉應(yīng)力的限制值作用短期效應(yīng)組合下抗裂驗(yàn)算的混凝土的主拉應(yīng)力限值為MPa從上表中可以看出，以上主拉應(yīng)力均符合要求。由于主梁在各控制截面的換算截面慣性矩各不相同，本設(shè)計(jì)為簡(jiǎn)化，取梁L/4處截面的換算截面慣性矩＝109mm4作為全梁的平均值來(lái)計(jì)算。則主梁上拱度（跨中截面）為 考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的預(yù)加力引起的上拱值為3預(yù)拱度的設(shè)置梁在預(yù)加力和荷載短期效應(yīng)組合共同作用下并考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的撓度值為預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，所以不需要設(shè)置預(yù)拱度。計(jì)算二期永久作用效應(yīng)如下： =3）總永久作用效應(yīng)，懸臂根部永久作用效應(yīng)為： 彎矩： 剪力：（2） 可變作用 在邊梁懸臂板處有車輛荷載的作用，圖中，P為車輛荷載后軸的軸重，其值為140kN，后輪著地寬度和長(zhǎng)度分別為，荷載在鋪裝層內(nèi)的擴(kuò)散分布，假定為成角擴(kuò)散。對(duì)于彎矩，先算出一個(gè)跨度相同的簡(jiǎn)支板的跨中荷載（恒載、活載及其組合）彎矩，再乘以偏安全的修正系數(shù)加以修正，以求得支點(diǎn)處和跨中截面的設(shè)計(jì)彎矩。梁肋間的板，其計(jì)算跨徑按下列規(guī)定取用：計(jì)算彎矩時(shí)：，但不大于本設(shè)計(jì)計(jì)算剪力時(shí): 。平行于板的跨徑方向的荷載分布寬度為：（h為鋪裝層厚度）1）車輪在板的跨徑中部時(shí)，垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度： 取,此時(shí)兩個(gè)后輪的有效分布寬度發(fā)生重疊，應(yīng)求兩個(gè)車輪的有效分布寬度（式中d 為多個(gè)車輪時(shí)外輪之間的中距），折算成一個(gè)荷載的有效分布寬度為。驗(yàn)算截面承載力 故承載力滿足要求。 為了施工方便，取板上下緣配筋相同，： 矩形截面受彎構(gòu)件截面尺寸應(yīng)符合下式要求： 滿足抗剪最小尺寸要求。在計(jì)算最大受彎處橫隔梁的作用效應(yīng)時(shí)，偏安全的假設(shè)橫隔梁位于跨中，按跨中截面進(jìn)行計(jì)算。 而，滿足要求。橫隔梁正截面配筋計(jì)算： 故最小配筋率滿足要求。響線，上述計(jì)算過(guò)程中，表示當(dāng)單位荷載P=1作用于j號(hào)梁軸上時(shí)，i號(hào)梁軸所受的作用，可根據(jù)前述計(jì)算橫向分布影響線的過(guò)程求得。外文翻譯。 由于，可不必進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算，只需按構(gòu)造進(jìn)行配筋即可。因此本設(shè)計(jì)只取1號(hào)主梁右側(cè)和2號(hào)主梁右側(cè)截面計(jì)算剪力。（2）負(fù)彎矩配筋:，取,則 假設(shè)中性軸位于上翼緣板內(nèi)，則有 故整理得解得滿足要求的最小采用HRB335鋼筋，則負(fù)彎矩區(qū)的鋼筋截面積為： 選用4根直徑為12mm的HRB335鋼筋，則，此時(shí)。，則在承載能力極限狀態(tài)下基本組合設(shè)計(jì)值為： 2橫隔梁截面配筋與驗(yàn)算（1）正彎矩配筋:確定橫梁翼緣板有效寬度，：計(jì)算跨徑的1/3：800/3=相鄰兩梁的平均間距：650cm 式中，為受壓翼緣懸出板的厚度，=11cm 橫梁翼板有效寬度取上述三者中的較小值，即，先假設(shè),則得橫隔梁的有效高度為。按板的構(gòu)造規(guī)定，班內(nèi)應(yīng)設(shè)置垂直于主鋼筋的分布鋼筋，直徑不應(yīng)小于8mm，間距不應(yīng)大于200mm，因此本設(shè)計(jì)中分布鋼筋采用以滿足構(gòu)造要求。 根據(jù) 選用直徑為12mm的HRB335鋼筋時(shí)?？紤]了相應(yīng)的有效有效工作寬度后，每米板寬承受的分布荷載如圖所示：支點(diǎn)剪力計(jì)算如下： 其中： 把以上數(shù)據(jù)代入上式得： 通過(guò)以上計(jì)算，可得到連續(xù)板可變作用效應(yīng)如下：支點(diǎn)截面彎矩：跨中截面彎矩：支點(diǎn)截面剪力：（3）承載能力極限狀態(tài)作用組合，則承載能力極限狀態(tài)的基本組合計(jì)算如下：支點(diǎn)截面彎矩： 支點(diǎn)截面剪力： 跨中截面彎矩： 3 行車道板截面設(shè)計(jì)、配筋與承載驗(yàn)算懸臂板及連續(xù)板支點(diǎn)負(fù)彎矩處采用相同的抗彎鋼筋，故只需按其中最不利荷載效應(yīng)配筋，即，其高度為,設(shè)凈保護(hù)層厚度，若選用直徑為的鋼筋，則有效高度為： 根據(jù)公式：，即： 整理得： 解得滿足條件的最小 驗(yàn)算，滿足規(guī)范要求。計(jì)算得到簡(jiǎn)支板中二期永久作用彎矩及支點(diǎn)二期永久作用剪力為： 3）總永久作用效應(yīng)支點(diǎn)截面永久作用彎矩為：支點(diǎn)截面永久作用剪力為： 跨中截面永久作用彎矩為：（2）可變作用當(dāng)進(jìn)行橋梁結(jié)構(gòu)局部加載時(shí)，汽車荷載采用車輛荷載。對(duì)于剪力，可不考慮板和主梁的彈性固結(jié)作用，認(rèn)為簡(jiǎn)支板的支點(diǎn)剪力即為連續(xù)板的支點(diǎn)剪力。則作用于橋面板頂面的均布荷載集度為： 沖擊系數(shù)取，懸臂根部可變作用效應(yīng)計(jì)算為： （3）承載能力極限狀態(tài)作用基本組合 ，則承載能力極限狀態(tài)作用的基本組合計(jì)算如下： 2 連續(xù)板荷載效應(yīng)計(jì)算行車道板與主梁梁肋是連接在一起的，當(dāng)橋面現(xiàn)澆部分完成后，行車道板與主梁梁肋的連接情況，既不是固結(jié)，也不是鉸接，而應(yīng)該考慮彈性固結(jié)，即支撐在一系列彈性支撐上的多跨連續(xù)梁。1 懸臂板（邊梁）荷載效應(yīng)計(jì)算本設(shè)計(jì)懸臂板按單項(xiàng)板計(jì)算。由可變荷載引起的簡(jiǎn)支梁跨中截面的撓度為：考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的可變荷載引起的撓度值為 ： 滿足要求。表 計(jì)算纖維面積矩（mm3）剪應(yīng)力（MPa）正應(yīng)力（MPa）主拉應(yīng)力（MPa）第一階段凈截面第二階段換算截面第三階段換算截面108108108－108108108－108108108－（九） 主梁變形（撓度）計(jì)算根據(jù)主梁截面在各階段混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開裂。＝ 所以構(gòu)件滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合的抗裂要求。最大主拉應(yīng)力為MPa＜MPa，按《公路橋規(guī)》的要求，僅需按構(gòu)造布置箍筋。（3）持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算本設(shè)計(jì)取剪力和彎矩都有較大的變化點(diǎn)截面為例進(jìn)行計(jì)算。1）跨中截面正應(yīng)力驗(yàn)算此時(shí)，＝2369－＝103 N， =跨中截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為： ==持久狀況下跨中截面混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算滿足要求。截面特性取第一階段的截面特性，代入上式得： 應(yīng)應(yīng)損失力計(jì)算截面目項(xiàng)失損力段階作工預(yù)加應(yīng)力階段（MPa）使用階段（MPa）鋼束有效預(yù)應(yīng)力（MPa）預(yù)加力階段使用階段跨中截面（I—I）l/4截面變化點(diǎn)截面（II—II）支點(diǎn)截面預(yù)加力階段混凝土的壓應(yīng)力滿足應(yīng)力限制值的要求；混凝土的拉應(yīng)力通過(guò)規(guī)定的預(yù)拉區(qū)配筋率來(lái)防止出現(xiàn)裂縫，預(yù)拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，％的縱向鋼筋即可。跨中截面 ＝（1395－－－）2369＝ kN l/4截面 ＝（1395－－－）2360＝ =+= 所以 （未計(jì)構(gòu)造鋼筋影響），取跨中與l/4截面的平均值計(jì)算，則有 跨中截面 L/4截面 所以 將以上各項(xiàng)代入即得：七）應(yīng)力驗(yàn)算1短暫狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算 1 構(gòu)件在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30。也可直接按一下簡(jiǎn)化公式進(jìn)行計(jì)算，即式中 — 張拉批數(shù)，=3； — 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時(shí)混凝土的實(shí)際強(qiáng)度等級(jí)計(jì)算；假定為設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%，即=C40=C35，查表得： ＝104MPa，故— 全部預(yù)應(yīng)力鋼筋（m批）的合力在其作用點(diǎn)（全部預(yù)應(yīng)力鋼筋重心點(diǎn)）處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力，截面特性按第一階段取用。若則表示該截面不受反摩阻影響。首先計(jì)算反摩阻影響長(zhǎng)度，即：式中，—張拉端錨具變形值，查表得夾片式錨具頂壓張拉時(shí)為4mm；—單位長(zhǎng)度由管道摩阻引起的預(yù)應(yīng)力損失，；—張拉端錨下張拉控制應(yīng)力；—扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預(yù)拉應(yīng)力，；—張拉端至錨固端的距離，這里的錨固端為跨中截面。N2和N3不僅有豎彎還有平彎，其角度應(yīng)為管道轉(zhuǎn)過(guò)的空間角度，其中豎彎角度為＝8176。斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算，即≤式中，其中 —異號(hào)彎矩影響系數(shù)，=；—預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，=；—受壓翼緣的影響系數(shù)，=； 箍筋選用雙肢直徑為10mm的HRB335鋼筋，＝280MPa，間距＝200mm，則＝2＝，故采用全部3束預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值，即= 所以 變化點(diǎn)截面處斜截面抗剪滿足要求。（2）正截面承載力計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊距離為：所以 梁跨中截面彎矩組合設(shè)計(jì)值，截面抗彎承載力由下式得： =2000（） = 截面幾何特性的計(jì)算分塊名稱分塊面積()重心至梁頂