【正文】 久作用和最大可變作用效應(yīng)，再進行主梁作用效應(yīng)組合(標準組合、短期組合和極限組合)。q(2)=(+) 26／2kN=③支點段梁的自重（）q(3)=26kN=④邊主梁的橫隔梁中橫隔梁體積為： 跨中截面幾何特征計算表1分塊名稱分塊面積分塊面積型心至上緣距離y分塊面積上緣靜距s=Ay分塊面積的自身慣性距Id=yy分塊面積對截面型心的慣性矩I=Ad178。Cmcm179。= 179。= 179。=179。q(6)=(2+2)=／m③橋面鋪裝層8cm水泥混凝土鋪裝：925kN／m=18kN／m9cm瀝青混凝土鋪裝：923kN／m=／m將橋面鋪裝重量均分給五片主梁，則q(7)=(18＋)kN／5m=／m④防撞欄：將兩側(cè)防撞欄均分給五片主梁，則：q(8)=2kN／5m=3kN／m⑤邊梁二期永久作用集度q=(+++3)kN／m=／m（2）永久作用效應(yīng)：下面進行永久作用效應(yīng)計算()，設(shè)a為計算截面至左側(cè)支座的距離，并令c=a/l主梁彎矩M和剪力V的計算公式分別為 邊梁永久作用效應(yīng)計算表作用效應(yīng)跨中c=變化點c=四分點c=支點c=0一期MV二期MV∑MV2可變作用效應(yīng)計算（1）沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)計算：結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)181。本設(shè)計分別按兩車道和三車道布載進行計算，取最不利情況進行設(shè)計。（5）計算可變作用效應(yīng)在可變作用效應(yīng)計算中，本設(shè)計對于橫向分布系數(shù)的取值作如下處理：支點處橫向分布系數(shù)取，從支點至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從直線過渡到，其余梁段均取，在計算跨中截面，變化點截面，四分點截面和支點截面時，均考慮荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨徑方向的變化。可變效應(yīng)為：不計沖擊沖擊效應(yīng)式中 s——所求截面汽車標準荷載的彎矩或剪力； ——車道均布荷載標準值 ——車道集中荷載標準值 ——影響線上同號區(qū)段的面積 ——影響線上最大豎坐標值可變作用（汽車）標準效應(yīng)（mm）可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)2）計算四分點截面的最大彎矩和最大剪力：。可變作用（汽車）標準效應(yīng) 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)4）計算支點截面的最大剪力：。（三）鋼筋面積的估算及鋼束布置按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量對于A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中截面抗裂要求，由下式可得跨中截面所需的有效預(yù)應(yīng)力為式中：為正常使用極限狀態(tài)按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計算得彎矩值；有：；設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為； 作用效應(yīng)組合表序號荷載類別跨中截面變化點截面四分點截面支點截面①一期永久作用②二期永久作用③總永久作用（=①+②）④可變作用（汽車）⑤可變作用（汽車）沖擊⑥標準組合（③+④+⑤）⑦短期組合（③+④）216⑧短期可變作用組合（④）⑨長期可變作用組合（④）⑩極限組合[=③+(④+⑤)]預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點至截面重心軸的距離為；鋼筋估算時，截面性質(zhì)近似取用全截面的性質(zhì)來計算，有表135可得，跨中截面全截面面積A=571000mm178。采用夾片式群錨，金屬波紋管成孔。（3）其它截面鋼束位置及傾角計算1）鋼束彎起形狀、彎起角及其彎曲半徑采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板，NN2和N3彎起角均?。?176。2）鋼束各控制點位置的確定以N3號束為例。）彎起半徑R（mm）支點至錨固點的水平距離d（mm）彎起點距跨中截面水平距離（mm）彎止點距跨中截面水平距離（mm）N11100830000385754751N260082000012149147698N3350810000156742888193）各截面鋼束位置及其傾角計算仍以N3號束為例，計算鋼束上任一點離梁底距離及該點處鋼束的傾角，式中為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，=100mm；為點所在計算截面處鋼束位置的升高值。按下式計算：4）鋼束平彎段的位置及平彎角NNN3三束預(yù)應(yīng)力鋼絞線在跨中截面布置在同一水平面上，而在錨固端三束鋼絞線則都在肋板中心線上，為實現(xiàn)鋼束的這種布筋方式，NN3在主梁肋板中必須從兩側(cè)平彎到肋板中心線上，為了便于施工中布置預(yù)應(yīng)力管道，NN3在梁中的平彎采用相同的形式。（尺寸單位：mm）3 非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定。在梁底布置成一排，其間距為75mm，鋼筋重心到底邊的距離為＝45mm,。本設(shè)計中的T形梁從施工到運營經(jīng)歷了如下三個階段。2灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆400mm濕接縫預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉完成并進行管道壓漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠參與截面受力。3橋面、欄桿及人行道施工和運營階段橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，此時截面特性計算采用計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板有效寬度為2000mm。同理。（1）求受壓區(qū)高度x先按第一類T形截面梁，略去構(gòu)造鋼筋影響，由下式計算混凝土受壓區(qū)高度x，即受力階段計算截面A（mm2）yu（mm）yb（mm）ep= ybap（mm）I（mm4）（mm3）階段1：孔道壓漿前跨中截面103109108108108變化點截面103109108108108L/4截面103 109108108108支點截面103109108108108階段2：管道結(jié)硬后至濕接縫結(jié)硬前跨中截面103109108108108變化點截面103109108108108L/4截面103109108108108支點截面103148．59109108108108階段3：濕接縫結(jié)硬后跨中截面103109108108108變化點截面103109108108108L/4截面103109108108108支點截面103109108108108受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，說明確實是第一類T形截面梁。m跨中截面正截面承載力滿足要求。首先，根據(jù)公式進行截面抗剪強度上、下限復(fù)核，即≤≤式中，—驗算截面處剪力組合設(shè)計值，＝；—混凝土強度等級，＝40MPa；—腹板厚度，b=200mm；—相應(yīng)于剪力組合設(shè)計值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點（包括預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋）至混凝土受壓邊緣的距離，這里縱向受拉鋼筋合力點距截面下緣的距離為：所以 ＝1300－＝；為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，＝；代入上式得＝＝ 計算表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。非預(yù)應(yīng)力構(gòu)造鋼筋作為承載力儲備，未予考慮。（六） 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算1預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉（錨下）控制應(yīng)力按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用2鋼束應(yīng)力損失（1）預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失對于跨中截面：x＝l/2+d；d—為錨固點到支點中線的水平距離；、—分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，采用預(yù)埋金屬波紋管成型時，查表得： =，=；—從張拉端到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)過的角度，這里N1只有豎彎，其角度為＝8176。平彎角度為＝2＝176。：（2）錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失（）計算錨具變形、鋼筋回縮引起的應(yīng)力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后反摩阻的影響。鋼束編號x（m）kx（MPa）（MPa）度弧度N11395N281395N381395平 均 值 L/4截面摩擦應(yīng)力損失計算鋼束編號x（m）kx（MPa）（MPa）度弧度N10001395N281395N381395平 均 值鋼束編號x（m）kx（MPa）（MPa）度弧度N10001395N20001395N30001395平 均 值各截面摩擦應(yīng)力損失值的平均值的計算結(jié)果，列于下表：截面 跨中截面 L/4截面變化點截面 支點截面平均