【正文】 心距: =㎝截面效率指標(biāo):ρ==＞表明以上初步擬訂的主梁跨中截面是合理的 橫截面沿跨長的變化本設(shè)計采用高等形式橫截面的T梁翼板厚度沿跨長不變，梁端部分區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，也為布置錨具的需要在距離梁端1600mm范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬 橫隔梁的位置，端橫隔梁與梁的高度同高，中橫隔梁的高度為2160mm。 主梁作用效應(yīng)計算根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，并通過可變作用下的梁橋荷載橫向分布計算，可分別求得各主梁控制截面（一般取跨中、四分點和支點截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后再進行主梁作用效應(yīng)組合。簡支梁橋的基頻可采用下列公式計算。計算主梁抗扭慣性矩對于T形梁截面，抗扭慣性矩可近似按下式計算： = —相應(yīng)為單個矩形截面的寬度和厚度； —矩形截面抗扭剛度系數(shù)；根據(jù)t/b查表計算；m—梁截面劃分成單個矩形截面的塊書。 查表得n=５時，ξ=, G=則： ?。?：由于本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù)n=5， m則：= + + + + = + + 0 + + = 1號梁橫向影響線的豎標(biāo)為: = + = + = = = = 2號梁橫向影響線的豎標(biāo)為: = + = + = = = = 3號梁橫向影響線的豎標(biāo)為: = + = + = = = = 各梁的影響線豎標(biāo)值 梁號123設(shè)影響線零點距離一號梁軸線的距離為x則： = 解之得x = 計算荷載的橫向分布系數(shù)、1號邊梁的橫向影響線的圖式：1號梁 汽車= =（ + + ） =人群： = 計算荷載的橫向分布系數(shù)、2號邊梁的橫向影響線的圖式：2號梁 汽車= =（ + + + +） = 人群： = 支點截面的荷載橫向分布系數(shù)，如下圖所示，按杠桿原理法繪制支點截面荷載橫向分布影響線并進行布載1號梁可變作用橫向分布系數(shù)可計算如下：汽車= =（）=人群： = ： = ，作用位置跨中及處支點處 車道荷載的取值根據(jù)《橋規(guī)》,公路—I級的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 = KN/m，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值按以下規(guī)定選?。簶蛄河嬎憧鐝叫∮诨虻扔?m時， =180KN；橋梁計算跨徑大于或等于50 m時， =360 KN；橋梁計算跨徑在5m～50m時，采用直線內(nèi)插求得。本設(shè)計中，采用公路Ⅱ級荷載，則均布荷載= = 。內(nèi)力組合表 序號荷載類別跨中截面四分點截面支點（KNm）（KN）（KN）（1）第一期永久作用0（2）第二期永久作用0（3）總永久作用=（1）+（2）0（4）可變作用（汽車）—II級2170（5）可變作用（汽車）沖擊（6）可變作用（人群）（7）長期組合=（3）+（4）+（6）（8）短期組合=（3）+（4）+（6）（9）極限組合=（3）+（5）+（6）4預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求A類構(gòu)件計算，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。m 設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為= mm，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的 合力作用點至截面重心軸的距離為= ==，估算鋼筋數(shù)量時，可近似采用毛截面幾何性質(zhì)，由表 = 9860，全截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩：===所以有效預(yù)加力合力為： ≥== N =1860=1395 Mpa預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，則所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的面積為===3925采用4束8162。 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件直線管道的凈距不應(yīng)小于40mm，；對于預(yù)埋的金屬管在豎直方向上可將兩管道疊置。各鋼束的彎曲半徑：=66000mm， =66000mm，=40000mm，=40000mm鋼束各控制位置的確定以號鋼束為例，其彎起布置如圖(2) 由=:==375176。=2271mm所以彎起點至錨固點的水平距離 : =+ =3291+2271 =5562 mm則彎起點至跨中截面的水平距離為 : =33810/2+290）=11628mm根據(jù)圓弧切線的性質(zhì)，圖中彎止點沿切線方向至導(dǎo)線點的距離與彎起點至導(dǎo)線點的水平距離相等，所以彎止點至導(dǎo)線點的水平距離為：=.cosθ=2271176。）彎起半徑（mm）支點至錨固點的距離（mm）彎起點至跨中截面的水平距離（mm）彎止點距跨中截面的水平距離（mm）N1176。6600029010688538N3176。40000290811712644(3) 各截面鋼束位置及其傾角計算 以 鋼束為例計算鋼束上任意一點i離梁底距離=a+及該點處鋼束傾角為式中a為其重心至梁底鋼束彎起前其重心至梁底的距離a=125mm，為i點所在計算截面處剛熟位置的升高值，計算時首先應(yīng)判斷出i點所在的區(qū)段然后計算及即：當(dāng)≤0時，i點位于直線段還未彎起，=0，a==125mm，θi=0當(dāng)0＜≤＞+時，i點位于圓弧曲線段，及按下式計算， = R ， =arcsin 當(dāng)＞+時，i點位于靠近錨固端的直線段上，此時==176。) (㎜) =a+(㎜)跨中=0N131317470為負值,鋼束尚為彎起00125N210687470165N311628452712581174527125L/4=5490㎜N1313174705319355480N2106874707382N3116284527﹤000125811745273330支點=14580㎜N1313174701376911421267N2106874701583213771542N31162845275272342467811745278783742867(4) 鋼束平彎段的位置及平彎角 N1，N2，N3，N4四束預(yù)應(yīng)力鋼絞線在跨中截面布置在同一水平面上，而在錨固端四束鋼絞線則都在肋板中心線上，為實現(xiàn)鋼束的這種布筋方式，N1，N2在主梁肋板中必須從兩側(cè)平彎到肋板中心線上，為了便于施工中布置預(yù)應(yīng)力管道，N3，N4在主梁中的平彎采用相同的形式，其平彎位置如圖所示，平彎角度為T = R=10000mm = = = (5) 鋼束長度計算 鋼束長度計算表鋼束號R（mm）彎起角度弧度曲線長度（mm）直線長度（mm）有效長度（mm）鋼束預(yù)留長度（mm）鋼束長度（mm）①②③④⑤⑥⑦⑧=⑥+⑦40000453823222343801200355804000045381620034424120035624660007487622634462120035662660007487210034490120035690 非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量，在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量之后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定。(2) 灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆350mm濕接縫（Ⅱ階段） 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉完成并進行管道壓漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠參與截面受力。(3) 橋面、欄桿及人行道施工和運營階段（Ⅲ階段） 橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，截面特性計算采用計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板有效寬度為2400mm。和不僅有豎彎還有平彎，其角度應(yīng)為管道轉(zhuǎn)過的空間角度，其中豎彎角度=176。所以空間轉(zhuǎn)角為==176。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》附錄D，計算公式如下： 反向摩擦影響長度：=，其中=/LΣL—錨具變形、鋼束回縮值，按《公預(yù)規(guī)》，對于夾片式錨具頂壓張拉時，∑△L=4㎜ —單位長度由管道摩檫引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下列公式計算 =/L其中： —張拉端錨下控制應(yīng)力， —預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩檫損失后錨固端應(yīng)力，即扣除σL1后的鋼筋應(yīng)力； 反摩阻影響長度計算表 截面位置鋼束號=（MPa）（MPa）=（MPa）L（mm）=/L（MPa）（mm）跨中13951717313486139517173134861395171731032913951717310329L/413958740152571395874010971139587407875139587407875支點139529019304139529019304139529019304139529019304 從表中中可知三束預(yù)應(yīng)力鋼絞線均滿足Lf≤L1，所以距張拉端為x處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失σL2為：△σ錨具變形、鋼絲回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失σL2計算表 截面鋼束編號x（㎜）（㎜）Δσ（MPa）（MPa）平均值（MPa）跨中1717313486xLf截面不受反摩阻影響0171731348617173103291717310329L/487401525787401097187407875xLf截面不受反摩阻影響87407875支點29019304290193042901930429019304 預(yù)應(yīng)力鋼筋分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失。 四分點截面 第一階段: (截面重心軸)A：梗肋aa以上面積對凈截面重心軸的面積 =1700160（）+ （600+600）90（）+ 20090（ ） = B:第三階段: (截面重心軸以上面積對凈截面重心軸的面積 mm – 160 – 90 = mm = + 200（） = + = C:下梗肋bb以上面積對凈截面重心軸的面積 = + 200（ ） = – = .第二階段: (截面重心軸 =)A：梗肋aa以上面積對凈截面重心軸的面積 =1700160（）+ （600+600）90（）+ 20090（ ） = B:第三階段: (截面重心軸以上面積對凈截面重心軸的面積 mm – 160 – 90 = mm = + 200（） = + = C:下梗肋bb以上面積對凈截面重心軸的面積 = + 200（ ） = – = .第三階段: (截面重心軸=)A：梗肋aa以上面積對凈截面重心軸的面積 =2400160（）+ （600+600）90（）+ 20090（ ） = B:第三階段: (截面重心軸以上面積對凈截面重心軸的面積 mm – 160 – 90 = mm = + 200（） = + = C:下梗肋bb以上面積對凈截面重心軸的面積 = + 200（ ） = – = 對于跨中截面：第一階段: (截面重心軸)A：梗肋aa以上面積對凈截面重心軸的面積 =1700160（927）+ （600+600）90（927160）+ 20090（927