【正文】 5220052200下緣389363389363對(duì)換軸靜矩翼緣部分面積258632258633277210凈軸以上凈面積317850317815換軸以上面積3191921馬蹄部分面積287805287804鋼束群重心到換軸距離鋼束群重心到截面下緣距離根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值。表14 四分點(diǎn)截面管道摩擦損失計(jì)算表鋼束號(hào)x(176。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》附錄D，計(jì)算公式如下。計(jì)算數(shù)據(jù) 錨固時(shí)預(yù)加縱向力預(yù)加彎矩計(jì)算應(yīng)力損失的鋼束號(hào)相應(yīng)鋼束至凈軸距離錨固時(shí)鋼束應(yīng)力合計(jì)N314375143751437515195291519529N2N213978139782835418202363339765N4N413585135854193914359864774751N1N1131081310855044814865496262300N6N612710127106775813434477605747N5N512311123118607013961229001869 表17四分點(diǎn)截σl4計(jì)算表 表18 預(yù)加力作用效應(yīng)計(jì)算表截面鋼束號(hào)預(yù)加應(yīng)力階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加應(yīng)力作用效應(yīng)使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加應(yīng)力作用效應(yīng)(見表17)（）（見表17）（kN） (kN)(見表14) (見表17)（）（見表17）（kN） (kN)見表14四分點(diǎn)1010020100301004010056跨中支點(diǎn)表19四分點(diǎn)截面計(jì)算表鋼束號(hào)（MPa）　鋼束號(hào)?。∕Pa） N1　　 N5　　 N2　 N6　　 N3　　 N7　　 N4　　　　　表20四分點(diǎn)點(diǎn)截面的計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù) 計(jì)算（1）（2）（3）=（1）+（2）計(jì)算公式：計(jì)算應(yīng)力損失分子項(xiàng)分母項(xiàng)（4）（5）（6）[(4)+(5)]%計(jì)算公式：=后張法梁當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，計(jì)算公式為：式中：—在先張拉鋼束重心處，由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，可按下式計(jì)算： ()其中：—分別為鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向力和彎矩， —計(jì)算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，其中值見表14所示，值見表10。對(duì)于混凝土毛截面，四分點(diǎn)與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即： 故： 查《公預(yù)規(guī)》，則得，1．施工階段傳力錨固應(yīng)力及其產(chǎn)生的預(yù)加力： ()2．由產(chǎn)生的預(yù)加力 縱向力： () 彎矩： () 剪力： () 式中：——鋼束彎起后與梁軸的夾角，和的參數(shù)； ——單根鋼束的截面積， 可用上述同樣的方法計(jì)算出使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力，將計(jì)算的結(jié)果列入表21中。在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土沿正截面和斜截面都有可能破壞， 下面驗(yàn)算這兩類截面的承載力。左邊=右邊=右邊＜左邊，即中性軸在腹板內(nèi)。右邊=主梁跨中正截面承載力滿足要求。長期以來，橋梁預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的抗裂驗(yàn)算，都是以構(gòu)件混凝土的拉應(yīng)力是否超過規(guī)定的限值來表示的，分為正截面抗裂和斜截面抗裂驗(yàn)算。本例以1號(hào)梁的跨中截面為例，對(duì)其上梗肋、凈軸、換軸和下梗肋等四處分別進(jìn)行主拉應(yīng)力驗(yàn)算，其它截面均可用同樣方法計(jì)算。表27示出了正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計(jì)算過程和結(jié)果，最大壓應(yīng)力在四分點(diǎn)下緣，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。此項(xiàng)驗(yàn)算主要為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時(shí)也具有足夠的安全度。截面應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣Np（）(1)Mp(Nm)(2)813412381341237270560727056020850402085040An(cm)(3)Wn(cm)(4)478465478465Wo(cm)(5)5220052200Mgl(Nm)(6)431393043139302261740226174000MK(Nm)(7)5114034330087000Np/An(MPa)(8)=(1)/(3)Mp/Wn(MPa)(9)=(2)/(4)(MPa)(10)=(8)+(9)Mgl/Wn(MPa)(11)=(6)/(4)00（MKMgl）/W0(MPa)(12)=[(7)(6)]/(5)00(MPa)(13)=(11)+(12)00+(14)=(10)+(13)表27正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算表28 計(jì)算表截面主應(yīng)力部位(MPa)(MPa)短期組合短期組合短期組合(1)(3)(5)跨中aaoonnbb四分點(diǎn)aaoonnbb支點(diǎn)aaoonn 項(xiàng)目荷載VInIo腹板寬b上梗肋aa靜軸nn換軸oo下梗肋bbSnnSaoSnnSnnSaocmcmcmcmcmMPacmcmcmcmcmcmMPa跨中一期恒載(1)0371289024624075420203468跨中一期恒載(1)0371289024624075420203468跨中短期組合(2)1055258632短期組合(2)1055．4258632預(yù)加力(3)0203468預(yù)加力(3)0203468短期組合剪應(yīng)力(4)=(1)+(2)+(3)短期組合剪應(yīng)力(4)=(1)+(2)+(3)四分點(diǎn)短期組合剪應(yīng)力四分點(diǎn)短期組合剪應(yīng)力支點(diǎn)短期組合剪應(yīng)力支點(diǎn)短期組合剪應(yīng)力彪29 計(jì)算表69橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計(jì)算其在制作、運(yùn)輸及安裝施工階段混凝土截面邊緣法向應(yīng)力。表30，示出了的計(jì)算結(jié)果。根據(jù)（橋規(guī)），構(gòu)件在吊裝、運(yùn)輸時(shí)，因此可分別按（超重）和（失重）兩種情況進(jìn)行吊裝應(yīng)力驗(yàn)算。錨墊板尺寸為210mm210mm，喇叭管尾端接內(nèi)徑70mm的波紋管。 公式右邊=因此，主梁端部的局部承壓滿足規(guī)范要求。圖19示出了反拱度的計(jì)算圖式，其中圖繪在（b）圖內(nèi)。本設(shè)計(jì)中，預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值為，大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期撓度值，滿足規(guī)范要求，可不設(shè)置預(yù)拱度。所以，如圖21所示的跨中橫隔梁，本設(shè)計(jì)可以只取A、B兩個(gè)截面計(jì)算橫隔梁的彎矩，取1號(hào)梁右和2號(hào)梁右截面計(jì)算剪力。 當(dāng)P=1作用在截面A的右側(cè)時(shí)，同理可得： ()（2）計(jì)算彎矩影響線值在表5中已得到： 對(duì)于A截面的彎矩Ma影響線可計(jì)算如下：P=1作用在1號(hào)梁軸上時(shí)：P=1作用在4號(hào)梁軸上時(shí)：P=1作用在5號(hào)梁軸上時(shí)：根據(jù)上述三點(diǎn)坐標(biāo)和A截面位置，便可繪出Ma影響線如圖21b所示。計(jì)算公式： 。（1）1號(hào)主梁右截面的剪力影響線計(jì)算：P=1作用在計(jì)算截面以右時(shí)： (即為1號(hào)梁的荷載橫向影響線，)P=1作用在計(jì)算截面以左時(shí)： ()繪成的影響線如圖21d所示。（1）計(jì)算公式 如圖21a所示，在橋梁跨中當(dāng)單位荷載P=1作用在j號(hào)梁軸上時(shí)，i號(hào)梁所受的作用為豎向力（考慮主梁抗扭）。根據(jù)《橋規(guī)》，橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載計(jì)算應(yīng)采用車輛荷載，圖18示出跨中橫隔梁縱向的最不利荷載布置。 圖19 反拱度計(jì)算圖根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的剛度采用B0=,則恒載效應(yīng)產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計(jì)算： 短期荷載效應(yīng)組合產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計(jì)算：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的撓度值，乘以撓度長期增長期增長系數(shù)，對(duì)C50混凝土，=，則荷載短期效應(yīng)組合引起的長期撓度值為：=(cm)恒載引起的長期撓度值為：(cm)根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件計(jì)算的長期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后梁的最大撓度不應(yīng)超過計(jì)算結(jié)構(gòu)的1/600，即：可見，結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。以四分點(diǎn)截面為平均值將全梁近似處理為等截面桿件，然后按材料力學(xué)方法計(jì)算跨中撓度值。則： ()公式右邊=公式左邊=右邊所以本設(shè)計(jì)主梁局部受壓區(qū)的截面尺寸滿足規(guī)范要求。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)滿足下列要求： ()式中：—局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計(jì)值，；本設(shè)計(jì)中，每束預(yù)應(yīng)力筋的截面積為，張拉控制力，則； —預(yù)應(yīng)力張拉時(shí)混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，本設(shè)計(jì)張拉時(shí)混凝土強(qiáng)度等級(jí)c45，則；—混凝土局部承壓修正系數(shù)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為c50及以下時(shí)，取=，設(shè)計(jì)中預(yù)應(yīng)力筋張拉時(shí)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為c45，；—混凝土局部承壓強(qiáng)度提高系數(shù)；—局部受壓時(shí)的計(jì)算底面積，按《公預(yù)規(guī)》；—混凝土局部受壓面積，當(dāng)局部受壓面積有孔洞時(shí)，為扣除空洞后的面積，為不扣除空洞的面積；對(duì)于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積。表30計(jì)算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中Np（）(1)Mp(Nm)(2)4045199404519940451994045199An(cm)(3)In(cm)(4)y(cm)(5)0I0(cm)(6)y(c