40米t梁架設(shè)施工專項(xiàng)方案附midas計(jì)算書(shū)(文件)
【正文】 全部起吊，重量全部被橋架機(jī)承擔(dān)時(shí)候?yàn)樽畈焕r之三； 架橋機(jī)架設(shè)邊梁縱向移動(dòng)墩頂，橫移T梁到支座正上方時(shí)，T梁重量大部分由架橋機(jī)一邊導(dǎo)梁承擔(dān)，視為最不利工況之四；一、工況一應(yīng)力應(yīng)變計(jì)算結(jié)果(1) 在架橋機(jī)過(guò)孔過(guò)程中,最不利工況處，主梁桁架整體的位移圖如下:主梁桁架的位移圖。18槽鋼根據(jù)產(chǎn)品質(zhì)量證明書(shū)，下屈服強(qiáng)度為325mpa，抗拉強(qiáng)度為440mpa ，中托根部局部發(fā)生塑性變形，但還沒(méi)有超過(guò)下屈服強(qiáng)度，由于是瞬間應(yīng)力，所以可以認(rèn)為是安全的。由于計(jì)算模型中此處為單點(diǎn)集中約束，而實(shí)際支承為長(zhǎng)2米的平衡梁承托，所以必須將該點(diǎn)集中反力，用手算方法將其變成按2米長(zhǎng)度范圍均勻分布的線荷載向上作用于下弦桿，再按多跨連續(xù)梁方法(腹板交匯處視為勁性下弦桿的支承)重新計(jì)算弦桿的局部撓曲應(yīng)力，與主軸向壓應(yīng)力疊加后，得該處應(yīng)力207MPa，小于容許應(yīng)力215MPa，這才是真實(shí)的應(yīng)力狀態(tài)。 (3) 在預(yù)制梁吊裝過(guò)程中，結(jié)構(gòu)最不利位置的整體桁架的組合應(yīng)力圖如下: 主梁桁架的組合應(yīng)力圖－，小于A3鋼材的允許應(yīng)力值215 MPa。 ， ，安全性滿足要求。架橋機(jī)橫移中托分配梁要要2cm鋼板將分配梁B延長(zhǎng)，以方便在架梁或者過(guò)孔時(shí)，在圖中A梁與B梁中支墊枕木，提高架橋機(jī)的作業(yè)安全性。架橋機(jī)過(guò)孔時(shí)末端計(jì)算配重 架橋機(jī)主導(dǎo)梁重量為72T（包括天車橫梁）， 當(dāng)架橋機(jī)過(guò)孔40米時(shí)候，以橫移中托為支點(diǎn)進(jìn)行抗傾覆分析： M=*43*43/2+5*43=6*22+6*21+*23*23/2+5*4+1*23+T*，以縱移支腿支點(diǎn)，進(jìn)行向后傾覆行分析：M=*49*49/2+5*49=6*16+6*15+*17*17/2+1*17+T*Tmax=77T根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)所有材料，可以用40米T梁一半荷載來(lái)配重，另一半由主運(yùn)梁車承擔(dān)，一榀中梁荷載為67T，符合配重的實(shí)際要求。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況架橋機(jī)扣除底部分配梁高度與支撐枕木高度h==本文對(duì)支腿鋼管在最不利工況下的穩(wěn)定性進(jìn)行計(jì)算,螺旋鋼管立柱的截面積A= mm2截面回轉(zhuǎn)半徑i= mm螺旋鋼管立柱的截面抵抗矩W= mm3螺旋鋼管立柱作為軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定驗(yàn)算，計(jì)算長(zhǎng)度按上下層鋼筋間距確定： σ = N/φA+Mw/W ≤ [f]式中 σ──立柱的壓應(yīng)力； N──軸向壓力設(shè)計(jì)值； φ──軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)立桿的長(zhǎng)細(xì)比λ=h/i，經(jīng)過(guò)查表得到，φ=； A──立桿的截面面積，A= mm2； [f]──立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]＝ N/mm2；由上得知N=82T，即N=820KNσ=8201000/) =；螺旋鋼管立柱的穩(wěn)定性驗(yàn)算 σ≤[f]，滿足要求!架橋機(jī)末端人工支撐支腿的穩(wěn)定性分析根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況h=本文對(duì)支腿鋼管在最不利工況下的穩(wěn)定性進(jìn)行計(jì)算,螺旋鋼管立柱的截面積A= mm2截面回轉(zhuǎn)半徑i= mm螺旋鋼管立柱的截面抵抗矩W= mm3螺旋鋼管立柱作為軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定驗(yàn)算，計(jì)算長(zhǎng)度按上下層鋼筋間距確定： σ = N/φA+Mw/W ≤ [f]式中 σ──立柱的壓應(yīng)力； N──軸向壓力設(shè)計(jì)值； φ──軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)立桿的長(zhǎng)細(xì)比λ=h/i，經(jīng)過(guò)查表得到，φ=； A──立桿的截面面積，A= mm2； [f]──立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]＝ N/mm2；由上得知N=25T，即N=250KNσ=2501000/) =；螺旋鋼管立柱的穩(wěn)定性驗(yàn)算 σ≤[f]，滿足要求!濕接縫處鋼板厚度計(jì)算縱移支腿的鋼軌正好處于濕接縫處時(shí)，下方用6cm鋼板即2個(gè)三公分鋼板（底部用角鋼綁焊）分配其壓力。 (3) 在預(yù)制梁吊裝過(guò)程中，結(jié)構(gòu)最不利位置的整體桁架的組合應(yīng)力圖如下: 主梁桁架的組合應(yīng)力圖－，小于A3鋼材的允許應(yīng)力值215 MPa。二、工況二應(yīng)力應(yīng)變計(jì)算結(jié)果 (1) 在預(yù)制梁吊裝過(guò)程中,達(dá)跨中最不利工況處，主梁桁架整體的位移圖如下:主梁桁架的位移圖，小于桁架規(guī)范的允許位移值：f=L/400=4200/400=，滿足受力要求。 (2) 在架橋機(jī)過(guò)孔過(guò)程中，結(jié)構(gòu)最不利位置的整體桁架的組合應(yīng)力圖如下: 主梁桁架的組合應(yīng)力圖主梁桁架的組合應(yīng)力的最大值和最小值分別為227MPa和321MPa，最大應(yīng)力發(fā)生在下弦桿( =321MPa)，該處位于大懸臂根部支承約束處。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，預(yù)制梁經(jīng)天車滑輪（8個(gè)）傳遞到天車雙橫梁上，在有限元模擬過(guò)程在將此荷載等效的按均布荷載加載在天車滑輪接觸梁?jiǎn)卧秶鷥?nèi)。移梁時(shí)方向掌握不好，造成就位困難等。機(jī)上移梁就位前，應(yīng)檢查捆梁鋼絲繩抽取難易程度。當(dāng)有損壞，必須更換。橫向傾斜最大不得超過(guò)2%；縱向傾斜亦不宜過(guò)大。保持左右兩側(cè)卷?yè)P(yáng)機(jī)升降速度一致，受力正常。起落梁時(shí)左右側(cè)或前后端高差過(guò)大，造成梁體混凝土應(yīng)力過(guò)大而出現(xiàn)裂縫；梁上配件或道碴下落；吊具或鐵扁擔(dān)被扭壞，并使各臺(tái)卷?yè)P(yáng)機(jī)受力不正常。受過(guò)超載的鋼絲繩，應(yīng)通過(guò)破斷拉力試驗(yàn)鑒定后放可降級(jí)使用，否則不應(yīng)再度使用。各股鋼絲繩應(yīng)受力均勻，不應(yīng)有絞花和兩股互壓現(xiàn)象。捆梁時(shí)應(yīng)保持鋼絲繩每次均向同一方向彎折，避免受反復(fù)應(yīng)力。拋落鋼絲繩或工具材料滑落時(shí)，打傷梁下工作人員。加固枕木應(yīng)在線路軌枕?yè)v實(shí)后方可加穿。跨過(guò)有水流浸潤(rùn)或其他有可能塌陷的地段以及在橋臺(tái)尾與路基銜接地段，當(dāng)施工時(shí)未分層夯實(shí)，又未砌筑錐體護(hù)坡時(shí)，應(yīng)采取特別加固。特別加固：可根據(jù)具體情況采取下列一種方式，但所用人字枕木或扣軌等均應(yīng)與橋臺(tái)尾搭接。道床頂面寬不得小于350cm，并應(yīng)在撥道范圍內(nèi)適當(dāng)加寬。： 。： 。：，（），37絲鋼絲繩雙條捆梁。在一聯(lián)濕接頭砼澆注完成，達(dá)到設(shè)計(jì)要求的強(qiáng)度后，進(jìn)行負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力束的張拉注漿工作，然后澆注橋面板的接縫砼，在一聯(lián)的所有濕接縫施工完畢后，進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換，完成由簡(jiǎn)支變連續(xù)的施工。 特別注意：由于普頭河大橋處于R=3480米的右偏
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