【正文】 設(shè)計(jì)，施工工藝為后張法 橋上橫坡為雙向 2%（計(jì)算時(shí)按照簡(jiǎn)化的中粱截面特性進(jìn)行計(jì)算）。 箱形截面尺寸：梁高 ，端部設(shè)置橫隔梁，高 ，寬 ，橫向共計(jì) 3 片箱形粱，采用濕接縫進(jìn)行連接，濕接縫寬 ，厚度為 ，預(yù)制箱形粱頂板寬 ，跨中腹板厚 ，頂板、底板厚均 ，端部腹板厚 ，頂板厚 ，底板厚 ，腹板和頂板之間設(shè)有承托，底板厚度、腹板厚度在距支座中心線 處開始漸變?yōu)榫嘀ё行木€ 處的 和 （即端部的截面尺寸）。 預(yù)應(yīng)力管道采用金屬波紋管成形，波紋管內(nèi)徑為 60mm，外徑為 67mm，管道摩擦系數(shù) ?? ，管道偏差系數(shù) k=，錨具變形和鋼束回縮量為 6mm（單端）。 瀝青混凝土重度按 23 3kN/m 計(jì)，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)重度按 26 3kN/m 計(jì)，混凝土重度按 25 3kN/m 計(jì)，單側(cè)防撞欄線荷載為 。 根據(jù)以上擬定的各部分尺寸，繪制箱形粱的跨中及端部橫截面圖，見圖22。計(jì)算跨中截面幾何特性，見表 21。 由此可計(jì)算出截面效率指標(biāo) ? （希望 ? 在 以上） 。 hkk xs ??? 圖 21 橋梁橫斷面圖及縱剖面結(jié)構(gòu)尺寸圖（單位： cm） 8 圖 22 端部及跨中截面尺寸圖（單位： cm） 截面上核心距 1 8186Ay Ik xs ??? ?? ）（ 截面下核心距 54 1 86 81 86Ay Ik sx ???? ?? 因此截面效率指標(biāo) kk xs 大于?????? 初擬截面是合理的。 9 表 21 跨中截面幾何特性計(jì)算表 分塊名稱 分塊面積 iA 分塊面積形心至上緣距離 iy 分塊面積對(duì)上緣靜距iii yAS ? 分塊面積的自身慣性矩 iI isi yyd ?? 分塊面積對(duì)截面形心的慣性矩2iix dAI ? xi III ?? 2cm cm 3cm 4cm cm 4cm 4cm 大毛截面（含濕接縫） 頂板 5400 48600 145800 5902021.44 4 承托 6 9 6 腹板 2772 176022 1369599 1274215.22 2 底板 1881 7 208546.47 50755.61 8906189.08 9 ? 10541.25 443392.43 17868186.5 小毛截面（不含濕接縫） 頂板 4320 38880 116640 5863041.79 9 承托 6 9 8 腹板 2772 176022 1369599 6 6 底板 1881 7 208546.47 50755.61 7954562.59 ? 5 433672.43 16523676.12 大毛截面形心至上緣距離 ???iis ASy 小毛截面形心至上緣距離 ???iis ASy 10 三、主梁作用效應(yīng)計(jì)算 根據(jù)上述梁跨 結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，并通過活載作用下的梁橋荷載橫向分布計(jì)算，可分別求得主梁各控制截面（一般取跨中、四分點(diǎn)和支點(diǎn)截面）的橫載和最大活載內(nèi)力，然后再進(jìn)行主梁內(nèi)力組合。 永久作用效應(yīng) 計(jì)算（邊主梁 ） （ 1） 永久作用集度 1） 主梁自重 A、 跨中截面段主梁自重（底板寬度變化處截面至跨中截面，長(zhǎng) ） ) 1 ?????（ B、 底板加厚與腹板變寬段粱的自重近似計(jì)算（長(zhǎng) ） 主梁端部橫截面面積估算為 += 2cm )9 5 5 1 5 2 2 ?????（ C、 支點(diǎn)梁段的自重（長(zhǎng) ） 1 5 2 3 ???? D、 邊主梁的橫隔梁（只在端部設(shè)置橫隔梁） 端橫隔梁的體積為 ??? ）（ 3cm 則半跨內(nèi)橫隔梁重量為 4 ??? 則主梁永久作用集度為 ? ? k N / ????? 2） 二期永久作用集度 A、 頂板中間濕接縫集度： m/ 5 ???? B、 邊粱 現(xiàn)澆部分橫隔梁 一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： 30 .1 0 3 2 m0 .8 60 . ??? m/???? C、 橋面鋪裝層 9cm 厚瀝青混凝土鋪裝 1 5 . 5 2 5 k N / . 0 9 ??? 11 6cm 厚 C40 混凝土鋪裝 1 1 .2 5 k N /m257 .50 .0 6 ??? 橋面鋪裝均分給 3 片主梁，則 m/??? ）（ D、 防撞欄：?jiǎn)蝹?cè)防撞欄線荷載為 將兩側(cè)防撞欄均分給 3 片主梁，則 m/kN53/ 8 ??? ）（ 則邊主梁二期永久作用集度為 m/ 5 8 II ????? （ 2） 永久作用效應(yīng) 按圖 31 進(jìn)行永久作用效應(yīng)計(jì)算，設(shè) a為計(jì)算截面離左側(cè)支座的距離，并令lac? ，永久作用效應(yīng)計(jì)算見表 31。 圖 31永久作用效應(yīng)計(jì)算圖式（單位： cm） 表 31 邊粱永久作用效應(yīng)計(jì)算表 作用效應(yīng) 跨中 四分點(diǎn) 支點(diǎn) C= C= C=0 一期 彎矩 0 剪力 kN 0 二期 彎矩 0 剪力 kN 0 ? 彎矩 0 剪力 kN 0 12 可變作用效應(yīng)計(jì)算 （ 1）、 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)計(jì)算 按《橋規(guī)》 條規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此，要先計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻。簡(jiǎn)支梁橋基頻計(jì)算公式：ccmEIlf 22?? ml ? MPaE ?? mIc ? mkggGm c / 3 ????? zmEIlfcc 17 86 1022 ?????? ?? 由于 ?? f ，故可由下式計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù) 0 . 3 0 7 40 . 0 1 5 70 . 1 7 6 7 l n ?? f? （ 2）、 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù) 按剛接梁法來(lái)繪制橫向分布影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù) cm A、 計(jì)算主梁的抗彎 及抗扭慣性矩 I和 TI 其中 I= 4m ， 由于 ?? ， 查表并用內(nèi)插法得 c= 對(duì)于箱形截面， ?? ???? m1i3iii2T tbctds4I，尺寸見圖 32。 13 圖 32 抗扭慣性矩計(jì)算圖式（單位： cm） 3cm1 1 4 2 42/102) ????? （ ?????? 432T 114244I ??????? B、 主梁的扭轉(zhuǎn)位移與撓度之比 ? 21T l ）（?? ? 4T 1 7 7 2 5 6 4I ? cm300b1 ? cm1936l? 2 ???? ）（? 懸臂板撓度與主梁撓度之比 ? 31431hlId390?? ? 1 ??? cm1936l? cm18h1? 343 ?????? 14 C、 計(jì)算荷載橫向分布影響線豎坐標(biāo)值 根據(jù)計(jì)算出的參數(shù) ? 及 ? ， %1 ??? ??因此影響可忽略不計(jì) ， 查附表，內(nèi)插得到橫向分布影響線豎坐標(biāo)值，結(jié)果見表 32。 表 32 橫向分布影響線豎坐標(biāo)值計(jì)算表（ ?? ） 荷載位置 1 2 3 粱號(hào) ? 1 2 D、 計(jì)算各粱的荷載橫向分布系數(shù)： 1號(hào)粱的橫向分布系數(shù)計(jì)算和最不利荷載圖示如圖 33。 圖 33 1號(hào)粱的橫向分布影響線及最不利布載圖式（單位： cm） 1 號(hào)粱的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算 。 7 2 9 )2 6 1 2 8 9 1 7 cq??????? （ 2號(hào)粱的橫向分布系數(shù)計(jì)算和最不利荷載圖示如圖 34。 15 圖 34 2號(hào)粱的橫向分布影響線及最不利布載圖示（單位： cm） 2號(hào)粱荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算： 6 7 6 3 3 5 5 7 4 0 1 8 cq?????? ）（ 2） 支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù) om 按杠桿原理法計(jì)算。計(jì)算圖式如圖 35。 圖 35 支點(diǎn)截面的橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式（單位： cm） 可變作用（汽車）的荷載橫向分布系數(shù)： 1號(hào)粱： ) oq ????? （ 16 2號(hào)粱： ) oq ????? （ 3） 綜上，可變作用橫向分布系數(shù) 1 號(hào)粱為最不利，故可變作用橫向分布系數(shù)取值為： 跨中截面： ? 支點(diǎn)截面 。 ? （ 3） 車道荷載取值 公路 I級(jí)， m/ k N? ?? 計(jì)算彎矩時(shí)： 550 180360P k ??????? ??? ）（ 計(jì)算剪力時(shí)： k ??? （ 4） 可變作用效應(yīng)計(jì)算： 1） 計(jì)算跨中截面的最大彎矩和最大剪力（見圖 36）： qkPkPkqk0 .50 .5lMV4 6 .8 52 .4 2 圖 36 跨中截面內(nèi)力影響線及加載圖式（單位： cm） （ A）彎矩： ）（汽 yPqmM kkcq ??? （不計(jì)沖擊） 汽MM ?? （沖擊效應(yīng)） 不計(jì)沖擊： ? ? 1 9 3 2 9 ??????汽 沖擊效應(yīng)： ??? （ B）剪力： ）（汽 yPqmV kkcq ??? （不計(jì)沖擊） 汽VV ?? （沖擊效應(yīng)） 17 不計(jì)沖擊： ? ? 2 2 8 2 9 ??????汽 沖擊效應(yīng)： 2 2 . 4 80 . 3 0 7 4V ??? 2） 計(jì)算 L/4 處截面的最大彎矩和最大剪力（見圖 37）： qkPkPkqk3 l / 1 6 = 3 6 30 .2 50 .7 5MV3 5 .1 45 .4 4 5 圖 37 L/4處截面內(nèi)力影響線及加載圖式（單位： cm） （ A）彎矩： ）（汽 yPqmM kkcq ??? （不計(jì)沖擊） 汽MM ?? （沖擊效應(yīng)） 不計(jì)沖擊： ? ? 2 9 ??????汽 沖擊效應(yīng)： ??? （ B）剪力： ）（汽 yPqmV kkcq ??? （不計(jì)沖擊） 汽VV ?? （沖擊效應(yīng)） 不計(jì)沖擊： ? ? ??????汽 沖擊效應(yīng)： . 3 0 7 4V ??? 3） 支點(diǎn)截面剪力計(jì)算（見圖 38） ： 18 qk0.98340.98340.72961 0 .9 1 6 70.72960 .0 8 3 3V 圖 38支點(diǎn)截面剪力計(jì)算圖式（單位： cm） 不計(jì)沖擊： ? ?? ? 8 3 40212 ????????????????????汽 沖擊效應(yīng)： 0 7 ??? 內(nèi)力組合 按《橋規(guī)》 ～ 條規(guī)定 ,根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合短期效應(yīng)組合 ,標(biāo)準(zhǔn)組合和承載力極限狀態(tài)基本組合。 表 33 主梁作用效應(yīng)組合計(jì)算表 序號(hào) 荷載類別 跨中截面 四分點(diǎn)截面 支點(diǎn) 截面 maxM maxV maxM maxV maxV kN kN kN 1 第一期永久作用 0 2 第二期永久作用 0 3 總永久作用 0 4 可變作用（汽車）