【正文】 ? 翼板 1 凈軸以上 換算面積 對(duì)換軸靜 矩 onS? 5400 208440 承托 2 肋部 3 ? 翼板 1 換軸以上 換算面積 對(duì)換軸靜矩 ooS? 5400 208440 承托 2 肋部 3 ? 32 3 截面幾何特性總表 表 57 截面幾何特性計(jì)算總表 名稱 符號(hào) 單位 截面 跨中 四分點(diǎn) 支點(diǎn) 混 凝 土 凈 截 面 凈面積 nA 2cm 凈慣性矩 nI 4cm 凈軸到截面 上緣距離 nsy cm 凈軸到截面 下緣距離 nxy cm 截面抵抗矩 上緣 nsW 3cm 下緣 nxW 3cm 對(duì)凈軸靜矩 翼緣部分面積 naS? 3cm 凈軸以上面積 nnS? 3cm 換軸以上面積 noS? 3cm 底板部分面積 nbS? 3cm 鋼束群重心到凈軸距離 ne cm 混 凝 土 換 算 截 面 換算面積 oA 2cm 換算慣性矩 oI 4cm 換軸到截面 上緣距離 osy cm 換軸到截面 下緣距離 oxy cm 截面抵抗矩 上緣 osW 3cm 下緣 oxW 3cm 對(duì)換軸凈距 翼緣部分面積 oaS? 3cm 凈軸以上面積 onS? 3cm 33 換軸以上面積 ooS? 3cm 底板部分面積 obS? 3cm 鋼束群重心到換軸距離 oe cm 六、 鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值。鋼束縱向布置圖見圖 44。 (2)、 鋼束起彎角度及線形的確定 跨中分為 2排，最下排兩根 3N 起彎角度為 ，其余 2根彎起角度均為 o7 ，所有鋼束布置線型均為直線加圓弧。 ? （ 3） 車道荷載取值 公路 I級(jí)， m/ k N? ?? 計(jì)算彎矩時(shí)： 550 180360P k ??????? ??? ）（ 計(jì)算剪力時(shí)： k ??? （ 4） 可變作用效應(yīng)計(jì)算： 1） 計(jì)算跨中截面的最大彎矩和最大剪力（見圖 36）： qkPkPkqk0 .50 .5lMV4 6 .8 52 .4 2 圖 36 跨中截面內(nèi)力影響線及加載圖式（單位： cm） （ A）彎矩： ）（汽 yPqmM kkcq ??? （不計(jì)沖擊） 汽MM ?? （沖擊效應(yīng)） 不計(jì)沖擊： ? ? 1 9 3 2 9 ??????汽 沖擊效應(yīng)： ??? （ B）剪力： ）（汽 yPqmV kkcq ??? （不計(jì)沖擊） 汽VV ?? （沖擊效應(yīng)） 17 不計(jì)沖擊： ? ? 2 2 8 2 9 ??????汽 沖擊效應(yīng)： 2 2 . 4 80 . 3 0 7 4V ??? 2） 計(jì)算 L/4 處截面的最大彎矩和最大剪力（見圖 37）： qkPkPkqk3 l / 1 6 = 3 6 30 .2 50 .7 5MV3 5 .1 45 .4 4 5 圖 37 L/4處截面內(nèi)力影響線及加載圖式（單位： cm） （ A）彎矩： ）（汽 yPqmM kkcq ??? （不計(jì)沖擊） 汽MM ?? （沖擊效應(yīng)） 不計(jì)沖擊： ? ? 2 9 ??????汽 沖擊效應(yīng)： ??? （ B）剪力： ）（汽 yPqmV kkcq ??? （不計(jì)沖擊） 汽VV ?? （沖擊效應(yīng)） 不計(jì)沖擊： ? ? ??????汽 沖擊效應(yīng)： . 3 0 7 4V ??? 3） 支點(diǎn)截面剪力計(jì)算（見圖 38） ： 18 qk0.98340.98340.72961 0 .9 1 6 70.72960 .0 8 3 3V 圖 38支點(diǎn)截面剪力計(jì)算圖式（單位： cm） 不計(jì)沖擊： ? ?? ? 8 3 40212 ????????????????????汽 沖擊效應(yīng)： 0 7 ??? 內(nèi)力組合 按《橋規(guī)》 ～ 條規(guī)定 ,根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合短期效應(yīng)組合 ,標(biāo)準(zhǔn)組合和承載力極限狀態(tài)基本組合。 7 2 9 )2 6 1 2 8 9 1 7 cq??????? （ 2號(hào)粱的橫向分布系數(shù)計(jì)算和最不利荷載圖示如圖 34。簡支梁橋基頻計(jì)算公式：ccmEIlf 22?? ml ? MPaE ?? mIc ? mkggGm c / 3 ????? zmEIlfcc 17 86 1022 ?????? ?? 由于 ?? f ，故可由下式計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù) 0 . 3 0 7 40 . 0 1 5 70 . 1 7 6 7 l n ?? f? （ 2）、 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù) 按剛接梁法來繪制橫向分布影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù) cm A、 計(jì)算主梁的抗彎 及抗扭慣性矩 I和 TI 其中 I= 4m ， 由于 ?? ， 查表并用內(nèi)插法得 c= 對(duì)于箱形截面， ?? ???? m1i3iii2T tbctds4I，尺寸見圖 32。 hkk xs ??? 圖 21 橋梁橫斷面圖及縱剖面結(jié)構(gòu)尺寸圖（單位： cm） 8 圖 22 端部及跨中截面尺寸圖（單位： cm） 截面上核心距 1 8186Ay Ik xs ??? ?? ）（ 截面下核心距 54 1 86 81 86Ay Ik sx ???? ?? 因此截面效率指標(biāo) kk xs 大于?????? 初擬截面是合理的。 瀝青混凝土重度按 23 3kN/m 計(jì)，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)重度按 26 3kN/m 計(jì)，混凝土重度按 25 3kN/m 計(jì)，單側(cè)防撞欄線荷載為 。 普通鋼 主筋 采用 335HRB 鋼筋； 其他 均采用 235HPB 鋼筋。 一、 設(shè)計(jì)基本資料 橋梁跨徑及橋?qū)? 標(biāo)準(zhǔn)跨徑： 20m 全橋總長： 20 5=100m 主梁全長： 計(jì)算跨徑： 橋面寬度： 2 （防撞欄） + 2m（車行道） = 技術(shù)標(biāo) 準(zhǔn) 設(shè)計(jì)荷載：公路 I 級(jí) 設(shè)計(jì)速度： 80km/h 橋面凈空： 2 （防撞欄） + 2m（車行道） = 橋面橫坡： 單向 2% 有關(guān)設(shè)計(jì)資料 地區(qū)氣溫：一月平均氣溫－ 5℃，七月平均氣溫 20℃ 材料供應(yīng)：鋼、木、水泥供應(yīng)充足，砂、礫石可就地取用，所以材料運(yùn)距不超過 5km 施工單位：甲級(jí)公路工程公司，機(jī)具及技術(shù)人員滿足施工要求。 最后進(jìn)一步進(jìn)行截面強(qiáng)度的驗(yàn)算，其中包括承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。頂板厚度沿全橋不變?yōu)? 底板厚度在跨中為 ，端部為 。受時(shí)間和個(gè)人能力的限制，本次畢業(yè)設(shè)計(jì)沒有具體涉及到下部結(jié)構(gòu)。預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁橋以結(jié)構(gòu)受力性能好、變形小、行車平順舒適、養(yǎng)護(hù)工程量小、抗震能力強(qiáng)等而成為最富有競爭力的主要橋型之一。設(shè)計(jì)過程如下： 首先，確定主梁主要構(gòu)造及細(xì)部尺寸，它必須與橋梁的規(guī)定和施工保持一致，考慮到抗彎剛度及抗扭剛度的影響，設(shè)計(jì)采用箱形梁。 再次，計(jì)算后張法中各個(gè)階段的預(yù)應(yīng)力損失。 3 ABSTRACT Graduation is mainly on smallspan prestressed concrete box girder bridge structure concrete box girder bridge with good mechanical properties of the structure, deformation is small, the driving fort fortable, a small amount of maintenance engineering, seismic and strong ability to bee the most petitive one of the main d personal capacityby the time constraints, this graduation design is not specifically related to the lower part of the structure. symmetrical Span bridge design standards for the 20m, transverse standard span bridge 5 pieces,bridge the width of ,design for 2 lanes lane balance pouring concrete. Design process is as follows： First, the beams of the main structure and the size, it must correspond with the provisions of the bridge and working together to resist and stiffness and to turn the stiffness of the design adopts the box girder. The thickness of the whole bridge is m, floor thickness in the cross for m, ends for m. The second step to analyze internal gross force of the structures (including dead load and lived load), the internal force position can be done by using the pute results. According to the internal force posited, the evaluated amount of longitudinal tendons can be worked out, then we can distribute the tendons to the bridge. Again, after the calculation of the law of the stages in prestressed. The last steps is checking the main cross section. the work includes the loadcaring capacity ultimate state and the normal service ability ultimate state as well as the main section,s being out of shape. Prestressed and uses the stage of the beam intensity of the sectional and other addend, fixing local strength and the addend elements. This design is all a design drawing a puteraided designing draw up documents, typesetting, a puter and print out the papers . 4 目錄 一、設(shè)計(jì)基本資料 ........................................................................ 6 二、 箱型梁構(gòu)造形式及相關(guān)