【正文】 npolM pie? 合計 38 表 67 支 分點(diǎn)截面 4l? 計算表 計算數(shù)據(jù) 2/A cmn 2 /Acmp? 4/Icmn cmnx/y Ep? 鋼束號 錨固時預(yù)加縱向力 / ?? co sNpo popA?? ? cma ye i nxpi /? ? 預(yù)加彎矩mN eN pipo??/Mpo 錨固時鋼束應(yīng)力21pollcon?? ?? ? ?? pA?po? ?cos poN 3 2 1 mN??/ Mpo ?? MPape /? MPapeEpl/4????? nA?poN npolM pie? 合計 4 由鋼束應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計算 pepkpel f ????? ???????? ?? 式中 ? —— 張拉系數(shù)，本算例采用一次張拉，取 ?? ； ? —— 鋼筋松弛系數(shù)，對低松弛鋼絞線，取為 ?? pe? —— 傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，對對后張法構(gòu)件，39 421 lllco npe ????? ????。 1 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道臂之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定 計算公式為： ? ?1 1 kxl con e ???? ????? ? ??? 式中 con? 張拉鋼束時錨下的控制力，據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定一，對于鋼絞線取控制應(yīng)力時 5 5 18 60 13 95 ( )c on pkf M pa? ? ? ? ?. ? 鋼束與 管道壁的摩擦系數(shù)，對預(yù)埋波紋管取 ? = ? 從張拉端到計算截面曲線管道部分的切線的夾角之和（ rad） k 管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)， k = x 從張拉端到計算截面的管道長度（ m）可近似取 其在縱軸上的投影長度。 R/cm 2x /cm 1x /cm 3 100 1.4 3 9 2 41 4 6 150 9 7 3 2 9 1 59 9 1 200 2 7 0 7 1 B、 控制截面的鋼束重心位置計算 由圖 43 的幾何關(guān)系，計算并列表。計算圖式如圖 35。 永久作用效應(yīng) 計算（邊主梁 ） （ 1） 永久作用集度 1） 主梁自重 A、 跨中截面段主梁自重（底板寬度變化處截面至跨中截面，長 ） ) 1 ?????（ B、 底板加厚與腹板變寬段粱的自重近似計算（長 ） 主梁端部橫截面面積估算為 += 2cm )9 5 5 1 5 2 2 ?????（ C、 支點(diǎn)梁段的自重（長 ） 1 5 2 3 ???? D、 邊主梁的橫隔梁（只在端部設(shè)置橫隔梁） 端橫隔梁的體積為 ??? ）（ 3cm 則半跨內(nèi)橫隔梁重量為 4 ??? 則主梁永久作用集度為 ? ? k N / ????? 2） 二期永久作用集度 A、 頂板中間濕接縫集度： m/ 5 ???? B、 邊粱 現(xiàn)澆部分橫隔梁 一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： 30 .1 0 3 2 m0 .8 60 . ??? m/???? C、 橋面鋪裝層 9cm 厚瀝青混凝土鋪裝 1 5 . 5 2 5 k N / . 0 9 ??? 11 6cm 厚 C40 混凝土鋪裝 1 1 .2 5 k N /m257 .50 .0 6 ??? 橋面鋪裝均分給 3 片主梁，則 m/??? ）（ D、 防撞欄：單側(cè)防撞欄線荷載為 將兩側(cè)防撞欄均分給 3 片主梁，則 m/kN53/ 8 ??? ）（ 則邊主梁二期永久作用集度為 m/ 5 8 II ????? （ 2） 永久作用效應(yīng) 按圖 31 進(jìn)行永久作用效應(yīng)計算，設(shè) a為計算截面離左側(cè)支座的距離，并令lac? ，永久作用效應(yīng)計算見表 31。 箱形截面尺寸：梁高 ，端部設(shè)置橫隔梁，高 ，寬 ，橫向共計 3 片箱形粱，采用濕接縫進(jìn)行連接，濕接縫寬 ，厚度為 ，預(yù)制箱形粱頂板寬 ，跨中腹板厚 ，頂板、底板厚均 ，端部腹板厚 ，頂板厚 ，底板厚 ，腹板和頂板之間設(shè)有承托，底板厚度、腹板厚度在距支座中心線 處開始漸變?yōu)榫嘀ё行木€ 處的 和 （即端部的截面尺寸）。 設(shè)計最后結(jié)合本 橋的特點(diǎn)編制施工方案，主要包括上部結(jié)構(gòu)施工，下部結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)和墩身的施工工藝等?；A(chǔ)形式采用鉆孔灌注樁。 設(shè)計橋梁標(biāo)準(zhǔn)跨度為 20m,橫向布置 5 片箱梁，橋面寬為 ，設(shè)計車道數(shù)為 2 車道。在正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算中包括計算截面的混凝土法向應(yīng)力驗(yàn)算、預(yù)應(yīng)力鋼筋中的拉應(yīng)力驗(yàn)算、截面的主應(yīng)力計算，預(yù)應(yīng)力階段和使用階段主梁截面的強(qiáng)度和變形驗(yàn)算、錨固區(qū)局部強(qiáng)度驗(yàn)算和撓度的計算。 7 二、 箱型梁構(gòu)造形式及相關(guān)參數(shù)設(shè)計 本箱形粱按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計，施工工藝為后張法 橋上橫坡為雙向 2%（計算時按照簡化的中粱截面特性進(jìn)行計算）。 9 表 21 跨中截面幾何特性計算表 分塊名稱 分塊面積 iA 分塊面積形心至上緣距離 iy 分塊面積對上緣靜距iii yAS ? 分塊面積的自身慣性矩 iI isi yyd ?? 分塊面積對截面形心的慣性矩2iix dAI ? xi III ?? 2cm cm 3cm 4cm cm 4cm 4cm 大毛截面（含濕接縫） 頂板 5400 48600 145800 5902021.44 4 承托 6 9 6 腹板 2772 176022 1369599 1274215.22 2 底板 1881 7 208546.47 50755.61 8906189.08 9 ? 10541.25 443392.43 17868186.5 小毛截面（不含濕接縫） 頂板 4320 38880 116640 5863041.79 9 承托 6 9 8 腹板 2772 176022 1369599 6 6 底板 1881 7 208546.47 50755.61 7954562.59 ? 5 433672.43 16523676.12 大毛截面形心至上緣距離 ???iis ASy 小毛截面形心至上緣距離 ???iis ASy 10 三、主梁作用效應(yīng)計算 根據(jù)上述梁跨 結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，并通過活載作用下的梁橋荷載橫向分布計算，可分別求得主梁各控制截面（一般取跨中、四分點(diǎn)和支點(diǎn)截面）的橫載和最大活載內(nèi)力，然后再進(jìn)行主梁內(nèi)力組合。 15 圖 34 2號粱的橫向分布影響線及最不利布載圖示（單位： cm） 2號粱荷載橫向分布系數(shù)計算： 6 7 6 3 3 5 5 7 4 0 1 8 cq?????? ）（ 2） 支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù) om 按杠桿原理法計算。 (3)、 鋼束計算 圖 42 錨固端尺寸圖（單位： cm） 圖 43 鋼束計算圖式 22 A、 計算鋼束起彎點(diǎn)至跨中距離 錨固點(diǎn)至支座中心線的水平距離 xia ) 2 .5 t a n9a ox3 ??（ )70 t a ox2 ??（ )70 t a ox1 ??（ 表 42 鋼束起彎點(diǎn)至跨中距離計算表 鋼束號 起彎高度y/cm 1y /cm 2y /cm 1L/ cm 3x /cm 起彎角/。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失值包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，分批張拉混凝土 壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束 的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力分別等于張拉應(yīng)力和扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失值。 表 64 四分點(diǎn)、支點(diǎn)及跨中截面 2l? 計算表 四分點(diǎn)截面 支點(diǎn)截面 跨中截面 鋼束號 MPad /?? 影響長度mmlf / 錨固端MPal /2? 距張拉端距離mmx/ MPal /2? 距張拉端距離mmx/ MPal /2? 距張拉端距離mmx/ MPal /2? 1 2 8 4979.1 9819.1 2 3 7 8 5015． 9 9855.9 36 3 7 6 4 4926.9 9766.9 3 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 后張法梁當(dāng)采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失可由下式計算 ??? peEpl ??? 4 式中 ?? pe? —— 在計算截面先張拉的鋼束重心處，由后張拉各批鋼束產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力（ MPa），可按下式計算 ? ?? ??? n pipon pope I eA MN? 式中 popo MN , —— 分別為鋼束錨固時預(yù)加的縱向力和彎矩 pie —— 計算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離， inxpi aye ?? 計算結(jié)果見表 65。詳細(xì)計算結(jié)果見下表。 表 611四分點(diǎn)截面混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 6l? 計算表 計算數(shù)據(jù) kNNpo 2/cmAn cmee pn /? MPaEp / EP? 195000 計算應(yīng)力損失值 npoAN nngpo eI MM 1? nngponpopc eI MMAN 1???? ? ?0,tt? ? ?0,ttpcEP ??? （ 1） nnAIi ?2 ? ?oucs tt ,? 221iepp ??? ? ?oucsp ttE ,?（ 2） np AA /5??? [(1)+(2)] ??p151? 計算數(shù)據(jù) MP attttEpoupcEPoucspl )],(),([ ?? ?? ?? ????? 表 612跨中 截面混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 6l? 計算表 計算數(shù)據(jù) kNNpo 2/cmAn cmee pn /? MPaEp / EP? 195000 42 計算應(yīng)力損失值 npoAN nngpo eI MM 1? nngponpopc eI MMAN 1???? ? ?0,tt? ? ?0,ttpcEP ??? （ 1） nnAIi ?2 ? ?oucs tt ,? 221iepp ??? ? ?oucsp ttE ,?（ 2） np AA /5??? [(1)+(2)] ??p151? 計算數(shù)據(jù) MP attttEpoupcEPoucspl )],(),([ ?? ?? ?? ????? 表 613支 點(diǎn)截面混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 6l? 計算表 計算數(shù)據(jù) kNNpo 2/cmAn cmee pn /? MPaEp