【正文】 30mm處彎曲應(yīng)力校核通過 ； 危險截面的 x 坐標： 45mm 直徑： 40mm 危險截面的彎矩 M： 178。 mm 截面的計算工作應(yīng)力： 許用疲勞應(yīng)力： 291MPa 45mm處彎曲應(yīng)力校核通過 ； 危險截面的 x 坐標： 65mm 直徑： 48mm 危險截面的彎矩 M： 178。 mm 截面的計算工作應(yīng)力： 許用疲勞應(yīng)力： 291MPa 65mm處彎曲應(yīng)力校核通過 ； 危險截面的 x 坐標： 85mm 直徑： 48mm 危險截面的彎矩 M： 178。 mm 截面的計算工作應(yīng)力： 許用疲勞應(yīng)力： 291MPa 85mm處彎曲應(yīng)力校核通過 ； 危險截面的 x 坐標： 125mm 直徑： 40mm 危險截面的彎矩 M： 178。 mm 截面的計算工作應(yīng)力： 0MPa 許用疲勞應(yīng)力： 291MPa 125mm處彎曲應(yīng)力校核通過 ； 結(jié)論：彎曲應(yīng) 力校核 滿足要求。 tan20176。 176。=15000 (h)； 作用點距離 L=56 (mm)； Fr 與軸承 1 距離 L1=33 (mm)； Fr 與軸心線距離 La= (mm)； 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 23 溫度系數(shù) ft=1； 潤滑方式 Grease=油潤滑 ； 選擇軸承型號 軸承類型 BType=圓錐滾子軸承 ； 軸承型號 BCode=32908； 軸承內(nèi)徑 d=40 (mm)； 軸承外徑 D=62 (mm)； 軸承寬度 B= 15(mm)； 基本額定動載荷 C=31500 (N)； 基本額定靜載荷 Co=46000 (N)； 極限轉(zhuǎn)速 (油 ) nlimy=7000 (r/min)； 軸承 1 徑向支反力 Fr1= (N)； 軸承 1 軸向支反力 Fa1= (N)； 軸承 2 徑向支反力 Fr2= (N)； 軸承 2 軸向支反力 Fa2= (N)； 計算當量動載荷 當量動載荷 P1= (N)； 當量動載荷 P2= (N)； 校核軸承壽命 軸承工作溫度 T==120 (℃ )； 軸承壽命 L10=1484 (10^6 轉(zhuǎn) )； 軸承壽命 Lh=31162 (h)； 驗算結(jié)果 Test=合格 。 tan20176。 176。=15000 (h)； 作用點距離 L=84 (mm)； Fr 與軸承 1 距離 L1=58 (mm)； Fr 與軸心線距離 La= (mm)； 溫度系數(shù) ft=1； 潤滑方式 Grease=油潤滑 ； 選擇軸承型號 軸承類型 BType=圓錐滾子軸承 ； 軸承型號 BCode=32908； 軸承內(nèi)徑 d=40 (mm)； 軸承外徑 D=62 (mm)； 軸承寬度 B=15(mm)； 基本額定動載荷 C=31500 (N)； 基本額定靜載荷 Co=46000 (N)； 極限轉(zhuǎn)速 (油 ) nlimy=7000 (r/min)； 計算軸承受力 軸承 1 徑向支反力 Fr1= (N)； 軸承 1 軸向支反力 Fa1= (N)； 軸承 2 徑向支反力 Fr2= (N)； 軸承 2 軸向支反力 Fa2= (N)； 計算當量動載荷 當量動載荷 P1= (N)； 當量動載荷 P2= (N)； 校核軸承壽命 軸承工作溫度 T==120 (℃ )； 軸承壽命 L10=18597 (10^6 轉(zhuǎn) )； 軸承壽命 Lh=269527 (h)； 驗算結(jié)果 Test=合格 。 取力器鍵連接設(shè)計 利用《機械設(shè)計手冊軟件版》計算取力器中鍵連接計算和校核 取力 器 一軸 平鍵 取力器一軸平鍵不傳遞大的轉(zhuǎn)矩，只做連接齒輪 1 與一軸用，取轉(zhuǎn)矩 T=10N。 mm； 軸的直徑 d =42 mm； 鍵的類型 sType =A 型 ； 鍵的截面尺寸 b179。 取力器二軸滑移花鍵 漸開線花鍵連接（動連接）校核計算結(jié)果 傳遞的轉(zhuǎn)矩 T = 450000 N178。 ； 齒數(shù) z = 22； 分度圓直徑 d = mm； 花鍵軸大徑直徑 Dee = mm； 鍵齒工作高度 h = mm； 鍵的長度 L = 20 mm； 不均勻系數(shù) ψ = ； 使用和制造情況 PType = 中等 ； 齒面熱處理 W = 齒面經(jīng)熱處理 ； 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 26 移動情況 Y = 空載下移動 ； 許用擠壓應(yīng)力范圍 σ pp = 30～ 60 MPa； 許用應(yīng)力 [σ p] = MPa； 計算應(yīng)力 σ p = MPa； 校核計算結(jié)果： σ p≤ [σ p] 滿足 。 mm； 模數(shù) m = 2 mm； 花鍵壓力角 α = 30176。 取力器齒輪 2 齒圈 該齒圈根據(jù)漸開線花鍵（動連接）標準計算 傳遞的轉(zhuǎn)矩 T = 540000 N178。 ； 齒數(shù) z = 33； 分度圓直徑 d = mm； 內(nèi)花鍵大徑直徑 Dew = mm； 花鍵軸大徑直徑 Dee = mm； 鍵齒工作高度 h = mm； 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 27 鍵的長度 L = 6 mm； 不均勻系數(shù) ψ = ； 使用和制造情況 PType = 中等 ； 齒面熱 處理 W = 齒面經(jīng)熱處理 ； 移動情況 Y = 空載下移動 ； 許用擠壓應(yīng)力范圍 σ pp = 30～ 60 MPa； 許用應(yīng)力 [σ p] = 60 MPa； 計算應(yīng)力 σ p = MPa； 校核計算結(jié)果： σ p≤ [σ p] 滿足。 圖 41 二軸 毛坯： 20CrMnTi 棒材。 二軸中間花鍵參數(shù)計算 漸開線花鍵 齒數(shù) Z=22 壓力角α =30176。 2179。 44=； 周節(jié)積累公差 pF =5 ? =5179。 +25= m 齒向公差 F? = ? =179。 2 2 2( 5 0 .9 4 3 ) ( 3 5 .2 0 0 ) (1 1 .8 9 0 )??＝ m 齒槽寬和齒厚的總公差：（ T+λ） =25 1i +100 2i =25179。= m 1i = +=179。 44= m 2i = +=179。 = m 基本齒厚 S= m= 作用齒厚上 vS 偏差 ves =－ 25μ m 作用齒厚最大值： maxVS =S+ ves = 實際齒厚最小值： minS = maxVS — （ T+λ） =— = 作用齒厚最小值： minvS = minS +λ =+= 實際齒厚最大值： maxS = maxVS — λ =+= 二 軸軸端花鍵 漸開線花鍵 齒數(shù) Z=17 壓力角α =30176。 2179。 36=； 周節(jié)積累公差 pF =5 ? =5179。 +25= m 齒向公差 F? = ? =179。 2 2 2( 4 9 .0 4 0 ) ( 3 4 .8 0 0 ) (1 1 .8 9 0 )??＝ m 齒槽寬和齒厚的總公差：（ T+λ） =25 1i +100 2i =25179。= m 1i = +=179。 36= m 2i = +=179。 =.6622μ m 基本齒厚 S= m= 作用齒厚上 vS 偏差 ves =－ 25μ m 作用齒厚最大值： maxVS =S+ ves = 實際齒厚最小值： minS = maxVS — （ T+λ） =— = 作用齒厚最小值： minvS = minS +λ =+= 實際齒厚最大值： maxS = maxVS — λ =+= 取力器二軸齒輪加工工藝過程 取力器二軸齒輪加工工藝 零件圖如圖 42 所示。 工序： 10 銑兩端面； 20 擴孔（φ 59孔）； 30 粗車外圓（φ 101 部分，φ 80部分）； 40 半精車外圓（φ 101 部分）； 50 車槽（ φ 65寬 2）； 60 車槽（φ 71寬 ）； 70 中間檢驗； 80 滾齒（外齒輪）； 90 插齒（內(nèi)齒圈）； 100 半精車內(nèi)孔（φ 62 孔）； 110 倒圓角 ； 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 32 120 中間檢查； 130 熱處理； 140 磨內(nèi)孔（φ 62 孔）； 150 最終檢驗。 模數(shù) m =2mm 公差等級： H8 小徑： iiD =64mm 齒形裕度： FC ==179。 2179。 44=； 周節(jié)積累公差 pF = 18L? =179。 +40= m 齒向公差 F? = 10g? =2179。 2 2 2( 9 0 .2 9 1 ) ( 5 6 .0 6 5 ) (1 4 .8 8 9 )??＝ m 齒槽寬和齒厚的總公差：（ T+λ） =25 1i +100 2i =25179。= m 1i = +=179。 66= m 2i = +=179。 = m 基本齒厚 S= m= 作用齒厚上 vS 偏差 ves =－ 30μ m 作用齒厚最大值： maxVS =S+ ves =－ = 實際齒厚最小值： minS = maxVS — （ T+λ） =— = 作用齒厚最小值： minvS = minS +λ =+= 實際齒厚最大值： maxS = maxVS — λ =+= 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 33 撥叉軸加工工藝過程 零件圖如圖 43 所示。 10 粗車外圓； 20 銑端面； 30 銑大端兩平面； 40 半精車外圓； 50 鉆孔（φ 6孔）； 60 磨外圓； 70 銑 內(nèi)球面（ ）； 80 去毛刺，修正； 90 最終檢驗。 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 34 圖 44 軸承蓋 毛坯： HT150 鑄件。 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 35 零件材料的選擇 齒輪材料選擇 齒輪主要的失效形式有齒面點蝕、齒面膠合、齒 面塑性變形和輪齒折斷等。 20CrMnTi 鋼具有較高的機械性能，在滲碳淬火低溫回火后，表面硬度為 5862HRC，芯部硬度為 3045HRC。此外， 20 CrMnTi 還具有較好的淬透性，由于合金元素鈦的影響，對過熱不敏感，故在滲碳后可直接降溫淬火。適合于制造承受高速中載及沖擊、摩擦的重要零件，因此 根據(jù)齒輪的工作條件選用 20CrMnTi 鋼比較合適。其淬透性較高 ,在保證淬透情況下 ,具有較高的強度和韌性經(jīng)滲碳淬火后具有硬而耐磨的表面與堅韌的心部 ,特別是具有較高的低溫沖擊韌性 。軸材料選用 20CrMnTi 鋼比較合適。 軸承蓋材料選擇 軸承蓋材料選用 HT150。而且片狀石墨使灰口鐵具有良好的消震性，減磨性和切削加工性。 取力器操縱機構(gòu)設(shè)計 操縱方式可采用手動操縱，線控氣操縱，電控氣操縱等形式。 操縱機構(gòu)由手柄套，手柄，銷軸，撥叉軸，撥叉，定位機構(gòu)組成。 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 36 圖 45 手柄 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 37 第 5 章 取力器潤滑與密封 為減少內(nèi)摩擦引起的零 件磨損和功率損失，須在殼體內(nèi)注入齒輪油。取力器安裝在變速器左側(cè)，高度方向與變速器中間軸相平。 安裝取力器后，根據(jù)取力器內(nèi)部容積增加變速器內(nèi)齒輪油 油 量。 取力器與變速器結(jié)合面密封及取力器箱體與取力器蓋密封均采用石棉橡膠墊片（ NY400 ）密封，取力器動力輸出軸的密封采用油封（唇形密封圈GB/T138711992 ）密封，取力器撥叉軸的密封采用油封（ C 型防塵圈GB/）密封。設(shè)計中，充分考慮到車型與專用裝置的匹配，經(jīng)濟性及動力性。 在設(shè)計中，考慮到專用裝置（灑水車用水泵）工作要求，將取力器設(shè)計為兩軸式取力器即可，該形式結(jié)構(gòu)簡單，制造容易。變速器取力窗口寬度方向尺寸較小，取力器動力輸入齒輪不能做成雙聯(lián)齒輪。 本次設(shè)計運用《機械設(shè)計手冊軟件版》完成設(shè)計中的大部分計算校核，提高了計算的準確性。結(jié)構(gòu)緊湊，操作輕便，