【正文】 荷載內力按剛度分配，因而必須先計算出各節(jié)點截面幾何特性。計算公式為：毛截面面積：A m=∑A i……………………………………………………（）毛截面重心至梁頂?shù)木嚯x： Ys=∑A iYi/Am………………………………（）式中： A i————分塊面積；Yi————分塊面積的重心至梁頂邊的距離； 表 毛截面幾何特性截面位置 A（截面積 ）2I(截面慣 )4X（中性軸至梁底距離 m）跨中 中梁支點 跨中 預制邊梁支點 跨中 成橋后中梁支點 跨中 支點 恒載內力計算主梁內力計算，包括主梁自重（一期恒載）引起的內力和二期恒載（如橋面鋪裝、欄桿等）引起的內力。一期恒載集度 產(chǎn)生的內力即第一施工階段的內力，通過計算結果見表 ，內?1g力圖見圖 ，圖 。因橋梁橫斷面布置由四片3箱梁組成，按每片箱梁承擔全部二期橫載的四分之一，則二期恒載集度為：=2q????? ? ??????橫隔板作用力 P 可按下式： …………………………………………（）i iidA??式中： ——橫隔板材料比重（kN/m ）。id但是把集中力平攤到每個單元上作為均布荷載計入二期恒載，通過計算軟件得出二期恒載的內力及彎矩圖，如表 圖 及圖 。很明顯，不管采用什么施工方法，這是結構已成為最終體系——連續(xù)梁橋，因此力學計算圖式已十分明確。其基本原理就是：計算各主梁的荷載橫向分布系數(shù)時，按最不利荷載橫向分布系數(shù)確定相應的主梁并按平面桿系結構計算繪制該主梁的縱向內力影響線；在將荷載乘以最不利橫向分布系數(shù)，沿橋梁縱向將荷載按最不利位置分別在影響線正（負）效應加載即可求得絕對最大的正負活載內力。 ???（2）車道折減系數(shù)按橋規(guī)三車道的車道折減系數(shù)為 ?? 計算主梁的荷載橫向分布系數(shù)連續(xù)梁橋荷載橫向分布的簡化實用計算方法是按等剛度原則將連續(xù)梁的某一跨等待為等跨徑的等截面簡支梁來計算荷載橫向分布系數(shù)。本設計為六跨連續(xù)箱梁橋，邊跨與中跨之比為 ，則可將此橋作為六等跨連續(xù)梁來分析，?l計算跨徑取為 25m，又因每片梁僅在支點附近很小區(qū)域內腹板，底板尺寸有所改變，但仍可近似按常截面箱梁來考慮，這樣帶來的誤差時很小的，因此本設計可簡化為六等跨常截面連續(xù)箱梁橋。121?? 邊跨荷載橫向分布系數(shù)計算（1）邊跨等代簡支梁主梁抗彎（抗扭）慣距計算：六等跨常截面連續(xù)梁的邊跨按等剛度原則變換為常截面簡支梁其斷面布置不變，每片箱梁的抗彎，抗扭剛度彼此相等，只是大小發(fā)生變化，其值可按下式計算……………………………………………()I1*??……………………………………………()TI1?式中: －邊跨的等剛度常截面簡支梁的抗彎慣距*1I－抗彎慣距修正系數(shù)?－連續(xù)箱梁一片主梁跨中截面抗彎慣距－邊跨的等剛度等剛度常截面簡支梁的抗扭慣距*1TI－抗扭慣距修正系數(shù)－連續(xù)箱梁一片主梁跨中截面抗扭慣距抗彎慣距已在毛截面幾何計算中給出，現(xiàn)在就只計算抗扭慣距。這樣主梁截面簡化成為一個對稱梯形，如圖所示：湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 16 圖 主梁抗扭慣距計算簡化圖其抗扭慣距按下面式子計算：…………………………………()??2121tSthSIT???式中： ｃｍ，?S則由公式（） （） （）得出：4*14 . ,5,0,.3,8mII cmttcmhcTT? ?(2)比例參數(shù) 和 計算：主梁抗彎剛度與抗扭剛度比例參數(shù) 和主梁與橋面板?? ?的抗彎剛度比例參數(shù) 一般按下式計算：………………………………（）314143????????????????式中：Ｅ－混凝土彈性模量Ｇ－混凝土剪切彈性模量，取Ｇ＝湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 17 －主梁抗彎慣距I－主梁抗扭慣距T－單位寬度的橋面板抗彎慣距1－主梁的計算跨徑l－主梁間橋面板的跨度b－主梁之間橋面板凈跨徑的一半1d－相當于的常厚度橋面板的厚度h對邊跨的等剛度常截面簡支梁主梁： mhdmblmImIT ,7.,3, 114*4*11 ????則由上式（）計算得比例參數(shù) ??（3）主梁荷載橫線分布影響線 計算：由參考文獻所列剛接板，梁橋荷載橫向分?布影響線表中四梁式的 表，在 和 和 和 之間按內插法?G03.???2.得到 值，如下表：?表 邊跨的等剛度簡支梁主梁荷載橫向分布系數(shù)影響線 ?P=1 位置（主梁軸線）梁號 ??1 號 2 號 3 號 4 號1 2 3 4 由于是對稱結構的，根據(jù)表 畫出邊跨一號和二號梁的荷載橫向分布系數(shù)影響線，一號梁的橫向分布系數(shù) .)( ?????i汽ηm二號梁的橫向分布系數(shù)湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 18 ).( ?????i汽ηm 中跨荷載橫向分布系數(shù)計算（1）中跨等代簡支梁主梁抗彎（抗扭）慣距計算：計算原理同邊跨，得到的結果如下： *22 ???TTII?（2）比例參數(shù) 和 計算：?? ?????????（3）主梁荷載橫線分布影響線 計算：?表 中跨的等剛度簡支梁主梁荷載橫向分布系數(shù)影響線 ?P=1 位置（主梁軸線）梁號 ??1 號 2 號 3 號 4 號1 2 3 4 一號梁的橫向分布系數(shù) )(512 ??????i汽ηm二號梁的橫向分布系數(shù) )(湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 19 （4）荷載橫向分布系數(shù) 計算：m計算分析，顯然六跨連續(xù)梁的邊，中跨荷載橫向分布系數(shù)不同，且中跨 1 號，2 號主梁荷載橫向分布系數(shù)都大于邊跨相應梁位的相應數(shù)值。影響線制作方法：作影響線時，單位荷載沿主梁移動，由于單元一般較短，因此，可以考慮單位荷載只在主梁上的結點上按從左到右的順序移動，這樣每次單位荷載加載均為結點荷載，將每次加載后得到的指定截面內力和結點位移增量記錄下來，即可獲得所求的內力影響線數(shù)值，再將其用線形表示出來，即影響線圖例。徐變和收縮還會引起預應力損失。當混凝土的應力小于其極限強度的 50%時，可采用線性徐變理論來計算混凝土結構的徐變變形和內力?；炷潦湛s是隨時間變化的，它的增長速度受到空氣濕度、溫度等條件的影響。為簡化分析，一般假定收縮的變化規(guī)律相似于徐變變化規(guī)律。表 收縮徐變內力湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 25 收縮 徐變截面號 剪力(kN) 彎矩() 剪力(kN) 彎矩()1 0 +00 2 +00 3 +00 +004 +00 +00 +00續(xù)表 5 +00 +00 +006 +00 +00 +007 +00 +00 +008 +00 +00 +019 +00 +00 +0110 +00 +00 +0111 +01 +00 +0112 +01 +00 +0113 +01 +00 +0114 +01 +00 +0115 +01 +00 +0116 +01 +00 +0117 +01 +00 +0118 +01 +00 +0119 左 +01 +00 +0119 右 +01 +0120 +01 +0121 +01 +0122 +01 +0123 +01 +0124 +01 +0125 +01 +0126 +01 +0127 +01 +0128 +01 +0129 +01 +0130 +01 +0131 +01 +0132 +01 +0133 +01 +0134 +01 +0135 +01 +0136 +01 +0137 左 +01 +0137 右 +01 +0138 +01 +0139 +01 +0140 +01 +0141 +01 +0142 +01 +0143 +01 +01湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 26 44 +01 +0145 +01 +0146 +01 +0147 +01 +0148 +01 +0149 +01 +01續(xù)表 50 +01 +0151 +01 +0152 +01 +0153 +01 +0154 +01 +0155 左 +01 +0155 右 +01 +0156 +01 +0157 +01 +0158 +01 +0159 +01 +0160 +01 +0161 +01 +0162 +01 +0163 +01 +0164 +01 +0165 +01 +0166 +01 +0167 +01 +0168 +01 +0169 +01 +0170 +01 +0171 +01 +0172 +01 +0173 左 +01 +0173 右 +01 +0174 +01 +0175 +01 +0176 +01 +0177 +01 +0178 +01 +0179 +01 +0180 +01 +0181 +01 +0182 +01 +0183 +01 +0184 +01 +0185 +01 +0186 +01 +0187 +01 +0188 +01 +01湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 27 89 +01 +0190 +01 +0191 左 +01 +0191 右 +01 +00 +0192 +01 +00 +0193 +01 +00 +01續(xù)表 94 +01 +00 +0195 +01 +00 +0196 +01 +00 +0197 +01 +00 +0198 +01 +00 +0199 +01 +00 +01100 +01 +00 +01101 +00 +00 +01102 +00 +00 +01103 +00 +00 +00104 +00 +00 +00105 +00 +00 +00106 +00 +00 +00107 +00 +00108 +00 109 0 +00 0127138417圖 收縮彎矩圖（單位：）511236圖 收縮剪力圖（單位：kN）湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 28 7503861754973圖 徐變彎矩圖（單位：）30833729圖 徐變彎矩圖（單位：kN） 荷載組合為了進行鋼束估算或截面驗算，就需要先確定主梁沿橋跨方向各個截面的控制內力，即將各種荷載引起的最不利內力分別按照一定原則進行組合。按照《公路橋涵設計通用規(guī)范》 （JTG D622022）中 條規(guī)定，公路橋涵結構按承載能力極限狀態(tài)設計時，考慮基本組合，永久作用的設計值效應與可變作用設計值效應相組合，其效應組合表達式為：………………()+==∑211γψγγnjQjkcmi kQGikoudo SSS或 ……………………()==21100njjdcdiiud式中: udS——承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應組合設計值；湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 29 ——結構重要性系數(shù)，本設計中安全等級為一級，對應系數(shù)取 ：0γ ——第 i 個永久作用效應的分項系數(shù)，本設計中的永久作用其分項系數(shù)分Gi別為：混凝土結構自重取 ；混凝土的收縮及徐變作用取 ；混凝土基礎變位作用取 ；、 ——第 i 個永久作用效應的標準值和設計值；GikSid ——汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的分項系數(shù)，取 =；1γQ 1γQ、 ——汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的標準值和設計值；kd ——在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力） 、風荷Qjγ載外的其他第 j 個可變作用效應的分項系數(shù)，本組合中為人群，取 =；Qjγ、 ——在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）jkSjd外的其他第 j 個可變作用效應的標準值和設計值，本組合為人群的標準值和設計值； ——在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外的其cψ他可變作用效應的組合系數(shù)，當永久作用與汽車荷載和人群荷載組合時，人群荷載的組合系數(shù)取 =。永久作用標準值效應與可變作用頻遇值效應相組合，其效應組合表達式為：…………………………………（）∑11ψminjQjkGiksdSS==+式中 ——作用短期效應組合設計值；sdS ——第 j 個可變作用效應的頻遇值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力）j1ψ=，人群荷載 =，溫度梯度作用 =；1?1?1ψ ——第 j 個可變作用效應的頻遇值。永久作用標準值效應與可變作用準永久值效應相組合，其效應組合表達式為：…………………………………()∑112ψminjQjkGikldSS==+式中: ——作用短期效應組合設計值；ldS——第 j 個可變作用效應的準永久值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力）j2ψ=，人群荷載 =，溫度梯度作用 =；22 2ψ湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 30 ——第 j 個可變作用效應的準