【正文】 cm故取b1‘=160cm （2）確定混凝土受壓區(qū)高度 按規(guī)范，對(duì)于帶承托翼緣板的T形截面：當(dāng)RgAg+RyAy≤Rabi‘hi‘+Rg‘Ag‘+σya‘Ay‘成立時(shí)，中性軸載翼緣部分內(nèi)，否則在腹板內(nèi)，所以：左邊= RyAy=1280101=右邊= Rab1‘h1‘+ Ra（b+b2‘）h1‘=[1608+（16+158）12]101=左邊右邊，即中性軸在腹板內(nèi)。 同時(shí)公預(yù)規(guī)要求混凝土受壓區(qū)高度應(yīng)符合： x≤ξjyh0式中：ξjy—預(yù)應(yīng)力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，對(duì)于預(yù)應(yīng)力碳素鋼絲ξjy==： h0=hay== ξjyh0==x說明該截面破壞時(shí)屬于塑性破壞狀態(tài)。 則上式：右邊= 右邊，主梁跨中正截面滿足強(qiáng)度要求 選腹板寬度改變處的截面（變化點(diǎn)截面）驗(yàn)算： 1）復(fù)核主梁截面尺寸 T形截面梁當(dāng)進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，其截面尺寸應(yīng)符合： Qj≤式中：Qj—經(jīng)內(nèi)力組合后支點(diǎn)截面上的最大剪力，見表9得支點(diǎn)截面處最大為Qj ； b—支點(diǎn)截面得腹板厚度（cm），即b=36cm； h0—支點(diǎn)截面得有效高度，即： h0=hay== R—混凝土標(biāo)號(hào)（MPa）；上式右邊= 所以主梁的T形截面尺寸符合要求。 對(duì)于變化點(diǎn)截面：b=16cm，ay=，Qj=，故：上式右邊=16（）= Qj因此需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算。在墊板下等于梁高（230cm）的范圍內(nèi)并且布置21層φ8的間接鋼筋網(wǎng)，鋼筋網(wǎng)的間距為10cm，其中錨下第一層鋼筋網(wǎng)的布置如圖16b所示，根據(jù)錨下鋼墊板的布置情況，分上、下兩部分各自驗(yàn)算混凝土局部承壓強(qiáng)度。對(duì)于鋼墊板1（見圖16）： = = =強(qiáng)度系數(shù)為： 間接鋼筋體積配筋率： 把計(jì)算數(shù)值代入上述公式得： 公式右邊=（+2240）101= Nc=右邊，符合要求。對(duì)于混凝土毛截面，四分點(diǎn)截面與跨中截面上述數(shù)值完全相同，即：Ah=6328cm2（見表1） u=158+2（8+72+172+14+28）+36=782cm（見圖3） ∴ 設(shè)混凝土收縮和徐變?cè)谝巴庖话銞l件（相對(duì)濕度為75%）下完成，受荷時(shí)混凝土加載齡期為28天。 設(shè)中性軸到截面上緣距離為x，則： 即 KN式中：b=16cm，h2‘=8cm，h1‘=12cm，Ra=，得 x=。應(yīng)力部位Ny（）My（Nm）Aj（cm2）Mg1（Nm）Wj（cm3）177。 則上式：右邊= 右邊，主梁跨中正截面滿足強(qiáng)度要求 （1）斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 選腹板寬度改變處的截面（變化點(diǎn)截面）驗(yàn)算： 1）復(fù)核主梁截面尺寸 T形截面梁當(dāng)進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，其截面尺寸應(yīng)符合： Qj≤式中：Qj—經(jīng)內(nèi)力組合后支點(diǎn)截面上的最大剪力，見表9得支點(diǎn)截面處最大為Qj ； b—支點(diǎn)截面得腹板厚度（cm），即b=36cm； h0—支點(diǎn)截面得有效高度，即： h0=hay== R—混凝土標(biāo)號(hào)（MPa）；上式右邊= 所以主梁的T形截面尺寸符合要求。 對(duì)于變化點(diǎn)截面：b=16cm，ay=，Qj=，故：上式右邊=16（）= Qj因此需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算。（2）斜截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算由于梁內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束根數(shù)沿梁跨沒有變化，可不用進(jìn)行驗(yàn)算。 計(jì)算公式如下： 式中：Ny、My—由有效預(yù)加力產(chǎn)生的預(yù)加內(nèi)力； Wjs、Wjx—分別為對(duì)上、下緣的凈截面抵抗矩； W0s、W0x—分別為對(duì)上、下緣的換算截面抵抗矩； WgWg2—分別由第一期、第二期恒載產(chǎn)生的彎矩； Mp—由活載產(chǎn)生的彎矩，有組合Ⅰ和Ⅲ的兩種情況； 混凝土法向應(yīng)力驗(yàn)算：按規(guī)定，載使用荷載使用下，混凝土法向壓應(yīng)力極限值如下：荷載組合Ⅰ： =14MPa（見表10）荷載組合Ⅲ： = 在使用荷載（組合Ⅰ）作用下，全預(yù)應(yīng)力梁截面受拉邊緣由預(yù)加力引起的預(yù)壓應(yīng)力必須大于或等于由使用荷載引起的拉應(yīng)力，即σh≥0通過各截面上下緣混凝土法向應(yīng)力計(jì)算，其結(jié)果表明受拉區(qū)（組合Ⅰ）都未出現(xiàn)拉應(yīng)力，故符合上述各項(xiàng)規(guī)定。計(jì)算混凝土主應(yīng)力時(shí)應(yīng)選擇跨徑中最不利位置截面，對(duì)該截面的重心處和寬度急劇改變處進(jìn)行驗(yàn)算，所以選擇1號(hào)梁的變化點(diǎn)截面，對(duì)其上梗脅、凈軸、換軸和下梗脅等四處分別進(jìn)行主應(yīng)力驗(yàn)算： 計(jì)算公式： τ=τg1+τp+g2τy式中：τ—由使用荷載和彎起的預(yù)應(yīng)力鋼束在主應(yīng)力計(jì)算點(diǎn)上產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力； τg1—第一期恒載引起的剪應(yīng)力，其中載截面凈軸（jj） 上τg1=；在換軸（oo）上τg1=； τp+g2—活載及第二期恒載共同引起的剪應(yīng)力，其中在凈軸（jj）上；在oo上的； Qp—活載剪力，有（汽20+人群）和掛100兩種情況； τy—預(yù)加力引起的剪應(yīng)力，由鋼束錨固時(shí)產(chǎn)生的和σsⅡ損失產(chǎn)生的剪應(yīng)力組合而成； 各項(xiàng)剪應(yīng)力計(jì)算和組合情況見表22所示。σ計(jì)算； σh—在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)上由預(yù)加應(yīng)力（扣除全部應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，由鋼束錨固時(shí)產(chǎn)生的和σsⅡ損失產(chǎn)生的法向應(yīng)力組合而成（見表23）； σ—在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)上由使用荷載產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，按下式計(jì)算： yi、yo—分別為各計(jì)算的主應(yīng)力點(diǎn)到截面凈軸和換軸的距離； Mp—活載引起的彎矩，有（汽+人）和掛100兩種情況。 對(duì)于鋼束載使用荷載作用下，預(yù)應(yīng)力鋼束的應(yīng)力（扣除全部預(yù)應(yīng)力損失）應(yīng)符合下列要求：荷載組合Ⅰ： σy≤=1040MPa（見表10，下同）荷載組合Ⅲ： σy≤=1120MPa由表26可以看出兩種荷載組合的鋼束最大應(yīng)力均滿足上述要求。1號(hào)梁變化點(diǎn)截面的計(jì)算如下： 式中：Nyo、Myo—鋼束錨固時(shí)，由預(yù)加力產(chǎn)生的預(yù)內(nèi)力； Wjs、Wjx—分別為上、下緣的凈截面抵抗矩； 代入數(shù)據(jù)得： 對(duì)于40號(hào)混凝土，截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定： σha≤’=28=（見表10） σhl≤’==通過各控制截面計(jì)算，得知截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力均能符合上述規(guī)定。 （2）吊裝應(yīng)力驗(yàn)算 由于本設(shè)計(jì)采用兩點(diǎn)吊裝，吊點(diǎn)設(shè)在兩支點(diǎn)內(nèi)移59cm處，則兩吊點(diǎn)間的距離小于主梁的計(jì)算跨徑，故吊裝應(yīng)力可以不需要驗(yàn)算。設(shè)計(jì)時(shí)，除了在錨下設(shè)置鋼墊板和鋼筋網(wǎng)符合構(gòu)造要求外，還應(yīng)驗(yàn)算其在預(yù)應(yīng)力作用下的局部承壓強(qiáng)度并進(jìn)行梁端的抗裂計(jì)算。在墊板下等于梁高（230cm）的范圍內(nèi)并且布置21層φ8的間接鋼筋網(wǎng)，鋼筋網(wǎng)的間距為10cm，其中錨下第一層鋼筋網(wǎng)的布置如圖16b所示，根據(jù)錨下鋼墊板的布置情況，分上、下兩部分各自驗(yàn)算混凝土局部承壓強(qiáng)度。對(duì)于鋼墊板1： = = =強(qiáng)度系數(shù)為： 間接鋼筋體積配筋率： 把計(jì)算數(shù)值代入上述公式得： 公式右邊=（+2240）101= Nc=右邊，符合要求。 計(jì)算公式如下： Nc≤(ARl+45Ag)式中：Nc—考慮局部承壓時(shí)的縱向力（KN），數(shù)值與前節(jié)計(jì)算的相同； α—系數(shù)，按下式計(jì)算： V—與墊板形式及構(gòu)件相對(duì)尺寸有關(guān)的系數(shù)，取V=2； λ—局部承壓板垂直于計(jì)算截面（受剪面）方向的邊長與間接配筋（230cm）之比； A—梁端部區(qū)段沿荷載軸線切割的計(jì)算截面積（其高度等于間接配筋深度），其中應(yīng)扣除孔道沿荷載軸線的截面面積（cm2）； Ag—通過計(jì)算截面A的間接鋼筋截面積（cm2）； R1—混凝土抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa），考慮40號(hào)混凝土達(dá)90%強(qiáng)度時(shí)張拉鋼束，則：對(duì)于鋼墊板1： A=362305230=7130cm2鑒于沿截面A的深度方向布置21層間接鋼筋網(wǎng)，并且每層有2兩根鋼筋通過截面A，則： Ag=221=代入計(jì)算公式：右邊=(AR1+45Ag)=(7130+45)= ∴ Nc=右邊，符合要求。至此便完全說明了在主梁混凝土達(dá)到90%強(qiáng)度時(shí)可以張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。（如圖）： 圖 9 上部荷載列表每邊梁自重（KN/M）每片中梁自重（KN/M）每孔總重支座恒載反力 蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩、剪力計(jì)算蓋梁自重力匯總截面編號(hào)自重彎矩剪力KN KN*mQ左Q右112233441801801805500 活載計(jì)算（1）活載橫向分布系數(shù)計(jì)算，荷載對(duì)稱布置時(shí)用杠桿原理法，非對(duì)稱時(shí)用偏心壓力法。 雙柱反力G1計(jì)算表荷載組合情況反力G1(KN)組合8 組合9 組合10 組合11 組合12 組合13 由上表可見，組合10產(chǎn)生的內(nèi)力最大，控制設(shè)計(jì)。為求得彎矩最大值，支點(diǎn)負(fù)彎矩取用非對(duì)稱布置時(shí)數(shù)值，跨中的彎矩取用對(duì)稱布置時(shí)數(shù)值。各截面的相應(yīng)最大彎矩時(shí)剪力計(jì)算如下：截面：Q左=0，Q右 =R1=截面：Q左= Q右 =R1=截面：Q左=R1=， Q右 =G1R1==；截面：Q左=R1,=，Q右 = G1R1R2==；截面：Q左= G1R1R2=；Q右 = G1R1R2R3==蓋梁內(nèi)力匯總表蓋梁內(nèi)力匯總表內(nèi)力1122334455彎矩（KN*m）自重荷載0總合剪力（KN）自重1800荷載總合 采用25號(hào)混凝土，主筋用16錳鋼，保護(hù)層用5㎝（鋼筋支混凝土邊緣）。配筋圖如下各截面鋼筋量計(jì)算表 截面號(hào)M總bh.ruA(cm2)鋼筋數(shù) 112221063233207624425516342 建立作用時(shí)配筋計(jì)算（1） 各截面主拉應(yīng)力計(jì)算，在蓋梁懸臂部分變高度區(qū)間主拉應(yīng)力的計(jì)算公式為： 其它等高區(qū)間用計(jì)算式為： 具體計(jì)算表如下，查橋規(guī)，25號(hào)混凝土容許主拉應(yīng)力值為： （2） 斜筋、箍筋的配置。如于該橋很長墩柱很多，而各處水深差別很大，故不同橋墩的高差很大，最小處不足10 m，最大處超過20 m,但是無論長短，不影響垂直應(yīng)力的布置，在考慮彎矩作用時(shí)，墩柱越長受力越大，所以，取最大的墩柱長進(jìn)行設(shè)計(jì)。作用于墩柱底面的恒載垂直力為：N恒=++=?；钶d中單孔荷載產(chǎn)生最大偏心彎矩，即產(chǎn)生最大墩柱低彎矩。（3）水平力：H=.作用于墩柱底的外力Nmax=+=。Mmax=+21=截面配筋計(jì)算墩柱選用20號(hào)混凝土，查得[]=7000 kN/㎡，鋼筋選用。（1）雙孔荷載，最大垂直反力時(shí)，墩柱按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算： = Nmax /（Ah+mAg）式中：Ah ==㎡m——鋼筋屈服強(qiáng)度與混凝土軸心抗壓極限強(qiáng)度的比值，按I鋼筋與20號(hào)混凝土可查的：m=17。=e0’=247。（++）=[]拉應(yīng)力：=（－）=－650kPaK=247。 =－135000kPa混凝土拉應(yīng)力小于容許應(yīng)力，表明墩柱不會(huì)出現(xiàn)裂縫，按小偏心構(gòu)件計(jì)算可行。，用20號(hào)混凝土，20I及鋼筋。—，沙礫顆粒較大，地下水較豐富，6米以下為花崗巖層，可做為承載地基，宜設(shè)計(jì)鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。我取樁長為18米，考慮沖刷及補(bǔ)充，最后取20米。 該樁可按彈性樁計(jì)算，先算樁身的彎矩裝的變形系數(shù)：a=,樁的計(jì)算寬度：b=(+)=已知作用于地面處樁頂上的外力，見上頁。由上計(jì)算可知：主梁的滿足要