【正文】 式中：σk—張拉鋼束時(shí)錨下的控制應(yīng)力；根據(jù)規(guī)定，對(duì)于鋼絲束取張拉控制應(yīng)力為：σk==1600=1200MPa； μ—鋼束與管道壁的摩擦系數(shù)，對(duì)于橡膠管抽芯成型的管道取 μ=； θ—從張拉端到計(jì)算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以rad計(jì)； k—管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，取k=； x—從張拉端到計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度（以m計(jì)），可近似取其在縱軸上的投影長(zhǎng)度（見(jiàn)圖15所示），當(dāng)四分點(diǎn)為計(jì)算截面時(shí)，x=axi+l/4；、鋼束回縮引起的損失（σs2，見(jiàn)表17） 按規(guī)范，計(jì)算公式為： 四分點(diǎn)預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表鋼束號(hào)θ=φαuxkxu=xeg0rad10N7N810N910N100式中：△l—錨具變形、鋼束回縮值（以mm計(jì)），按《橋規(guī)》；對(duì)于鋼制錐形錨△l=6mm，本設(shè)計(jì)采用兩端同時(shí)張拉，則∑△l=12mm； l—預(yù)應(yīng)力鋼束的有效長(zhǎng)度（以mm計(jì)）。 設(shè)中性軸到截面上緣距離為x，則： 即 KN式中：b=16cm，h2‘=8cm，h1‘=12cm，Ra=，得 x=。 對(duì)于鋼束載使用荷載作用下，預(yù)應(yīng)力鋼束的應(yīng)力（扣除全部預(yù)應(yīng)力損失）應(yīng)符合下列要求：荷載組合Ⅰ： σy≤=1040MPa（見(jiàn)表10，下同）荷載組合Ⅲ： σy≤=1120MPa由表26可以看出兩種荷載組合的鋼束最大應(yīng)力均滿足上述要求。（如圖）： 圖 9 上部荷載列表每邊梁自重（KN/M）每片中梁自重（KN/M）每孔總重支座恒載反力 蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩、剪力計(jì)算蓋梁自重力匯總截面編號(hào)自重彎矩剪力KN KN*mQ左Q右112233441801801805500 活載計(jì)算（1）活載橫向分布系數(shù)計(jì)算，荷載對(duì)稱布置時(shí)用杠桿原理法，非對(duì)稱時(shí)用偏心壓力法。（3）水平力：H=.作用于墩柱底的外力Nmax=+=。我取樁長(zhǎng)為18米，考慮沖刷及補(bǔ)充，最后取20米。，用20號(hào)混凝土，20I及鋼筋。作用于墩柱底面的恒載垂直力為：N恒=++=。 計(jì)算公式如下： Nc≤(ARl+45Ag)式中：Nc—考慮局部承壓時(shí)的縱向力（KN），數(shù)值與前節(jié)計(jì)算的相同； α—系數(shù)，按下式計(jì)算： V—與墊板形式及構(gòu)件相對(duì)尺寸有關(guān)的系數(shù)，取V=2； λ—局部承壓板垂直于計(jì)算截面（受剪面）方向的邊長(zhǎng)與間接配筋（230cm）之比； A—梁端部區(qū)段沿荷載軸線切割的計(jì)算截面積（其高度等于間接配筋深度），其中應(yīng)扣除孔道沿荷載軸線的截面面積（cm2）； Ag—通過(guò)計(jì)算截面A的間接鋼筋截面積（cm2）； R1—混凝土抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa），考慮40號(hào)混凝土達(dá)90%強(qiáng)度時(shí)張拉鋼束，則：對(duì)于鋼墊板1： A=362305230=7130cm2鑒于沿截面A的深度方向布置21層間接鋼筋網(wǎng)，并且每層有2兩根鋼筋通過(guò)截面A，則： Ag=221=代入計(jì)算公式：右邊=(AR1+45Ag)=(7130+45)= ∴ Nc=右邊，符合要求。計(jì)算混凝土主應(yīng)力時(shí)應(yīng)選擇跨徑中最不利位置截面，對(duì)該截面的重心處和寬度急劇改變處進(jìn)行驗(yàn)算，所以選擇1號(hào)梁的變化點(diǎn)截面，對(duì)其上梗脅、凈軸、換軸和下梗脅等四處分別進(jìn)行主應(yīng)力驗(yàn)算： 計(jì)算公式： τ=τg1+τp+g2τy式中：τ—由使用荷載和彎起的預(yù)應(yīng)力鋼束在主應(yīng)力計(jì)算點(diǎn)上產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力； τg1—第一期恒載引起的剪應(yīng)力，其中載截面凈軸（jj） 上τg1=；在換軸（oo）上τg1=； τp+g2—活載及第二期恒載共同引起的剪應(yīng)力，其中在凈軸（jj）上；在oo上的； Qp—活載剪力，有（汽20+人群）和掛100兩種情況； τy—預(yù)加力引起的剪應(yīng)力，由鋼束錨固時(shí)產(chǎn)生的和σsⅡ損失產(chǎn)生的剪應(yīng)力組合而成； 各項(xiàng)剪應(yīng)力計(jì)算和組合情況見(jiàn)表22所示。對(duì)于鋼墊板1（見(jiàn)圖16）： = = =強(qiáng)度系數(shù)為： 間接鋼筋體積配筋率： 把計(jì)算數(shù)值代入上述公式得： 公式右邊=（+2240）101= Nc=右邊，符合要求。 （1）對(duì)于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些，選用直徑5cm抽拔橡膠成型的管道，取管道凈距4cm，至梁底凈距5cm，如圖13a所示。雙向縱坡，%。拱圈采用單箱多室閉合箱，由8個(gè)拱箱組成。由于采用膨潤(rùn)土同聚丙乙烯胺混和成漿糊流體護(hù)壁，才能得到有效控制。drp＝，d95＝，d10＝，CU=,。汛期每年七月下旬至八月下旬，近幾年，尤其是2000年河水位歷史少見(jiàn)的下降，以致影響工農(nóng)業(yè)、甚至民眾生活用水。本橋位上游45公里的大伙房水庫(kù)，于1958年建成，該水庫(kù)控制匯流面積5563平方公里，對(duì)沈陽(yáng)地區(qū)的渾河洪峰流量起到很大的削減作用。二界溝斷裂最后一次活動(dòng)時(shí)期為白堊紀(jì)?；旌蛶r：褐黃色，全風(fēng)化或含強(qiáng)風(fēng)化，碎石狀或局部為散體裝，砂礫狀。（按《橋規(guī)》）。4）底板厚度：6～14cm。設(shè)計(jì)荷載汽—20，掛—100，兩側(cè)人行道、 kN/ kN/m。 σs2計(jì)算表 表17項(xiàng)目N1,N2N3,N4N5,N6N7N8N9N10l（mm）（見(jiàn)表12）39600395403947939753396833964139544（MPa）60698（σs4見(jiàn)表18） 后張法梁當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，根據(jù)《橋規(guī)》定，計(jì)算公式為： σs4=ny∑△σhl式中：∑△σhl—在先張拉鋼束重心處，由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，可按下式計(jì)算： 式中：Ny0、My0—分別為鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向力和彎矩； eyi—計(jì)算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，eyi=yjxai，其yjx值見(jiàn)表15所示，ai值見(jiàn)表13（σs5） 按規(guī)范，對(duì)于作超張拉的鋼絲束由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計(jì)算： σs5==1200=54MPa（σs6） 按規(guī)范，計(jì)算公式如下： 式中：σs6—全部鋼束重心處的預(yù)應(yīng)力損失值； σh—鋼束錨固時(shí)，在計(jì)算截面上全部鋼束重心處由預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響； μ—配筋率，； A—為鋼束錨錨固時(shí)相應(yīng)的凈截面積Aj，見(jiàn)表15； ρA=1+eA2/r2 eA—鋼束群重心到截面凈軸的距離ej，見(jiàn)表15 r—截面回轉(zhuǎn)半徑r2=Ij/Aj； 加載齡期為τ時(shí)的混凝土徐變系數(shù)終值； 自混凝土齡期τ開(kāi)始的收縮應(yīng)變終值； =式中：Ah—主梁混凝土截面面積； u—與大氣接觸的截面周邊長(zhǎng)度。 同時(shí)公預(yù)規(guī)要求混凝土受壓區(qū)高度應(yīng)符合： x≤ξjyh0式中：ξjy—預(yù)應(yīng)力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，對(duì)于預(yù)應(yīng)力碳素鋼絲ξjy==： h0=hay== ξjyh0==x說(shuō)明該截面破壞時(shí)屬于塑性破壞狀態(tài)。 1號(hào)梁跨中截面鋼束應(yīng)力（MPa）計(jì)算表 表26 鋼束項(xiàng)目N1N2N3N4N5N6N7N8N9N10有效應(yīng)力σy(1)641.433657.456678.343693.426711.820725.898711.058728.031744.702758.447第一期恒載(2)eji(cm)(3)(4)=(2)(3)第二期恒載(5)eoj(cm)(6)(7)=(5)(6)汽+人(8)(9)=(8)(6)掛車(10)(11)=(0)(6)鋼束應(yīng)力σymin=σy+σg1+σg2(12)727.871743.894758.942774.025786.581800.659797.496809.530819.463827.369荷載組合Ⅰσymax =σymin+σpⅠ(13)763.020779.043791.598806.681816.744830.822832.645842.186849.626855.039荷載組合Ⅲσymax =σymin+σpⅢ(14)733.957789.980801.760816.843826.130840.208843.582852.343859.012863.649 （1）預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力驗(yàn)算 此階段指初始預(yù)加力與主梁自重力共同作用，為預(yù)加力最大而荷載最小的受力階段，鑒于支點(diǎn)附近截面的荷載彎矩很小，故通常演算這些截面下緣的壓應(yīng)力和上緣的拉應(yīng)力。1）雙列車對(duì)稱布置n=7, e=, 2=2=人群?jiǎn)蝹?cè)不對(duì)稱：各梁支點(diǎn)反力計(jì)算表荷載橫向分布情況荷載（KN） 計(jì)算方法荷載布置 橫線荷載分布系數(shù)單孔雙孔BRBR對(duì)稱布置雙行汽車000155155000掛車000000267267000000人群000000000非對(duì)稱布置汽車雙行掛車191194人群（4）各梁恒載、活載反力組合：計(jì)算見(jiàn)下表，表中取各梁的最大值，其中沖擊系數(shù)為： 1+= 各梁恒載、活載反力組合計(jì)算表編號(hào)荷載情況1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁4號(hào)梁5號(hào)梁6號(hào)梁7號(hào)梁1恒載2汽雙列對(duì)稱003汽雙列非對(duì)稱4掛100 00005非對(duì)稱6人對(duì)稱0007非對(duì)稱8++9++10++11++12+13+雙柱反力G1計(jì)算，偏載時(shí)左邊的柱受力最大。Nmin=++=。檢驗(yàn)裝的承載力： [N]=1/2（17120）+（700+） =所以，選取的裝廠可以滿足垂直承載力的要求。同時(shí)墩柱配筋滿足規(guī)范要求，箍筋和駕立筋可按要求配置。恒載計(jì)算:（1）上部構(gòu)造恒載，；（2）蓋梁自重，；（3）墩柱自重，21=。對(duì)于鋼墊板2：