【正文】 an important relationship, the typical problems of inadequate protection of reinforced and the current widespread in the construction site of the serious problem of cracking ponent. These construction, although shortterm deficiencies of the bridge will not be the normal use of a clear impact, but the longterm durability of the structure will have a very negative hazards.2) Design theory and structure of the system is not perfect enoughWhile acknowledging the existence of the problem, but it also, it is undeniable that bridge design fields, in particular on the bridge construction and use of the issue of safety there is still much improvement. Structural design first and foremost task is the choice of reasonable economic programmer, followed by the structural analysis and design of ponents and connections, and access to regulate the safety factor specified or reliability of indicators to ensure the safety of the structure.Many designers often placent with norms on the structural strength of the safety of the need, and ignore the structural system, structure, structure, structure of materials, structure maintenance, as well as from the structural durability of the design and construction process to make use of that often appear in the manmade wrong areas to strengthen and guarantee the safety of the structure. Some structural integrity and ductility inadequate redundancy small, but some of Schema and the uncertainty of the line, causing partial excessive force。樁的換算截面模量為：m179。，用C30混凝土，灌注樁按m法計算。式中： ──預應力提高系數(shù)，本設計取，采用箍筋，mm178。計入制動力時， kN故有 kN而 kN＜kN因此，制動力作用下支座不會滑動。假設本支座水平放置，且不考慮混凝土收縮與徐變的影響。cm。鋪裝層厚m。全截面對上邊緣的靜矩： mm179。（3）保證斜截面抗彎承載力方面各層縱向鋼筋的充分利用點和不需要點位置計算，,所示。＞mm178。主筋為時，主筋合力作用點至梁截面下邊緣的距離，由下式求得：mm截面有效高度：mm主筋為時，主筋合力作用點至梁截面下邊緣的距離，由下式求得：mm截面有效高度：mm主筋為時，主筋合力作用點至梁截面下邊緣的距離，由下式求得：mm截面有效高度：mm支點截面： kN＞kN跨中截面： kN＞kN故按正截面抗彎承載力計算所確定的截面尺寸滿足抗剪方面的構(gòu)造要求。重心至截面上緣的距離： cm對截面形心慣性矩： cm面積： cm178。計算跨徑：根據(jù)梁式橋計算跨徑的取值方法。 19 19 19 20 20 20 22 24 錯誤！未定義書簽。在整個設計中我懂得了許多東西，也培養(yǎng)了我獨立工作的能力，樹立了對自己工作能力的信心，相信會對今后的學習工作生活有非常重要的影響。因為翼緣板同時又是橋面板，根據(jù)其受力特點，一般設計成變厚度：與腹板交接處較厚，通常取不小于主梁梁高的1/10，；翼緣板的懸臂端部可以薄些，本設計取為10cm。沖擊系數(shù)可按下式計算：㏑?－=所以沖擊系數(shù)=當計算簡支梁各截面的最大彎矩和跨中最大剪力時，可以近似取用不變的跨中橫向分布系數(shù)；對于支點截面的剪力或靠近支點截面的剪力，尚須計入由于荷載橫向分布系數(shù)在梁端區(qū)段內(nèi)發(fā)生變化所產(chǎn)生的影響。滿足抗剪要求。（2）保證正截面抗彎承載力方面跨中彎矩kNm，支點彎矩，其他截面的設計彎矩可按二次拋物公式計算。對梁端而言，第1～11組箍筋間距為100mm，其他箍筋間距均為200mm。第4章 橫隔梁計算跨中橫隔梁的最不利荷載布置如圖所示縱向一列車輪對于中橫隔梁的計算荷載為kN按偏心壓力法求得1號梁的荷載橫向分布影響線豎坐標值為，同理，也可求得2號梁的荷載橫向分布影響線豎坐標值為，繪制2號梁的荷載橫向分布影響如圖所示。計算結(jié)果： kN（1）正截面：給定尺寸的前提下，矩形截面板的抗彎極限承載力按下式計算；式中 ，m，MPa暫設 =3cm=則跨中 m支點 m代入數(shù)據(jù)得：kNm＞kNmkNm＞kNm由此可見，板厚滿足正截面設計要求。mmm≥kNm＞kNm，驗算結(jié)果符合要求支座處：偏于安全地，仍按單筋驗算mmm＞kNm＞kNm，驗算結(jié)果符合要求 kN≥kN顯然成立，故混凝土和構(gòu)造箍筋就已經(jīng)能滿足抗剪要求。按板式橡膠支座的構(gòu)造規(guī)定，加勁板的上、中間橡膠層厚度有5mm、8mm、11mm三種，取5mm，故可以布置4層鋼板。（鋼筋中心至混凝土邊緣）, 280Mpa。2）人群荷載①單孔行人（單側(cè)） kN kN②雙孔行人（單側(cè)）kN kN 汽車荷載中雙孔荷載產(chǎn)生支點處最大反力值，即產(chǎn)生墩柱垂直力（最大）；汽車荷載中單孔荷載產(chǎn)生最大偏心彎矩，即產(chǎn)生最大墩柱底彎矩。（1）樁的計算寬度：m（2）樁的變形系數(shù)：kN/m178。通過這次畢業(yè)設計，我才明白學習是一個長期積累的過程，在以后的工作、生活中都應該不斷的學習，努力提高自己知識和綜合素質(zhì)。在此向幫助和指導過我的各位老師表示最中心的感謝！感謝這份設計所涉及到的各位學者。由于我的學術(shù)水平有限，所寫論文難免有不足之處，懇請各位老師和學友批評和指正！參考文獻[1] 《橋梁工程》，邵旭東主編， 武漢理工大學出版社，2005[2] 《預應力技術(shù)及材料設備》朱新實主編，人民交通出版社，2004年[3] 《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTJ/T0412000》實施手冊[4] 《公路橋涵設計通用規(guī)范》JTG D60—2004 [5] 《結(jié)構(gòu)設計原理》，葉見曙主編，人民交通出版社，1999[6] 《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTG D62—2003 [7] 《梁橋》（上、下冊） 徐光輝、胡明義 主編，人民交通出版社，2004[8] 《墩臺與基礎》 汪祖銘，晚崇禮 主編，人民交通出版社，2004[9] 《公路橋涵設計手冊》（梁橋），人民交通出版社，1996[10]《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》2004 中華人民共和國交通部部標準[11]《公路瀝青路面設計規(guī)范》2004 中華人民共和國交通部部標準[12] 《橋梁計算示例叢書》（混凝土簡支梁（板）橋），易建國主編，人民交通出版社，2002[13] 陳惠發(fā) 主編：《橋梁下部結(jié)構(gòu)設計》，人民交通出版社，2000[14]《公路路線設計規(guī)范》 中華人民共和國交通部部標準，2004[15] New Deal for Transport : Better for Everyone,2000.[16] CAO Planning and Traffic Engineering. Reptinter by ButterworthHeinemann,2001[17] M．S．TROITSKY. Planning and Design of Bridges. John Wileyamp。在這次畢業(yè)設計中也使我們的同學關(guān)系更進一步了，同學之間互相幫助，有什么不懂的大家在一起商量，聽聽不同的看法對我們更好的理解知識，所以在這里非常感謝幫助我的同學。（3）地面以下深度處樁身截面上的彎矩與水平壓應力的計算。2）最大彎矩時，見下表： 可變荷載組合最大彎矩計算（單孔）編號荷載情況墩柱頂反力計算式垂直力水平力(kN)對柱頂中心彎矩(kN)1上部構(gòu)造與蓋梁計算002單孔雙列車0453人群單孔雙側(cè)表內(nèi)水平力由兩墩柱平均分配。已知：cmcm，取，cm即 ≤解得：mmcm178。加勁板總厚度mm，故支座高度mm。第6章 支座的計算邊主梁在人群荷載作用下，最大支點反力kN，車道集中荷載作用下最大支點反力kN，車道均布荷載作用下最大支點反力kN，恒載支點反力標準值kN。首先用單筋矩形截面梁的計算公式進行配筋。 P=1作用在計算截面以右時P=1作用在計算截面以左時繪成的影響線如圖所示將求得的計算荷載在相應的影響線上按最不利荷載位置加載，并按計入沖擊影響力，則得彎矩：kNm剪力： kNkNmkN第5章 行車道板的計算邊梁的外側(cè)翼板按懸臂板計算，；由于主梁之間連接剛度較大，所以主梁肋間的行車道板按多跨連續(xù)單向板計算，順橋向取1米的板帶作為研究對象。 各梁段箍筋的最大間距計算表梁段符號主筋截面積（mm178。 按抗彎承載力要求檢驗各排彎起鋼筋彎起點的位置（抗彎承載力）首先判別T形截面類型：對于跨中截面kNkN＞，說明跨中截面中性軸在翼緣內(nèi)，屬第一種T形截面，即可按單筋矩形截面計算。而鋼筋實際截面積=1816 mm178。 1號梁彎矩計算圖 1號梁剪力計算圖（1）跨中截面：跨中截面彎矩影響線面積：m kNmkNm：跨中截面剪力影響線面積：mkNkN（2）截面：截面彎矩影響線面積：m kNmkNm：截面剪力影響線面積：mkNkN（3）支點截面支點截面剪力影響線面積： m kN kN 1荷載組合計算序號荷載類別彎矩(kNm)剪力(kN)梁端L/4L/2梁端L/4L/2(1)恒載0(2)汽車荷載0(3)人群荷載0(4)0(5)0(6)0(7)承載能力極限基本組合（4+5+6）0(8)0(9)0(10)0(11)正常極限設計值短期組合（1+8+3）0(12)正常極限設計值長期組合（1+9+10）0(13)（7）0(14)（11）0(15)（12）0控制設計的計算內(nèi)力0，同理，可得其他各號梁的跨中截面、截面及支點截面的和。：瀝青混凝土鋪裝5cm，混凝土鋪裝10cm，主梁截面強度驗算時計入8cm的鋪裝