【正文】 水而引起的橋下過水面積折減系數(shù) ＝6050 壓縮系數(shù)Wq凈過水面積Wj＝（1橋孔凈長m橋前最大壅水高度河灘路堤阻斷流量與設(shè)計流量的比值＝572+＝系數(shù)橋下平均流速Vm＝斷面平均流速V0=m橋下壅水高度波浪高度hb1％＝ VW=15m/s平均水深，良程D＝8102m本橋設(shè)計水位：++1． 沖刷深度A 河槽的一般沖刷一般沖刷后的最大水深hp＝Q1=Q2=4275m3,B1=B2=,k=,μ＝，λ＝，hmax＝A——單寬流量集中系數(shù)，A＝hp＝mB 河槽處橋墩的局部沖刷橋位處的沖止流速h=,d=3m,查表得：V0＝，V0′＝∵V0＝Vz﹥V0 ，＝，B＝4m，＝（+）1/2＝η＝＝＝hb＝（V0 V0′）（V/ V0）n =（）（） ＝ 總沖刷深度hs＝hp+ hb＝+＝不考慮標高因素，＝百年一遇底設(shè)計流量為Qs＝4976立方米/秒，設(shè)計水位16米。鉆孔過程中于標高3－6米左右地段常?？妆谒?，有時越發(fā)嚴重，以致鉆孔無法繼續(xù)鉆進，成為廢孔。工程地質(zhì)條件良好，無不良工程地質(zhì)現(xiàn)象或地段。混和巖：褐黃色，強風(fēng)化，節(jié)理裂縫發(fā)育，巖石破碎，碎石狀，不能提取巖芯。混和巖：褐黃色，強風(fēng)化，節(jié)理裂縫發(fā)育，巖石破碎，碎石狀。混和巖：強風(fēng)化，碎石狀?；旌蛶r：褐黃色，全風(fēng)化或含強風(fēng)化，碎石狀或局部為散體裝，砂礫狀。drp＝，d95＝74mm，d10＝，CU=,。 圓礫：褐黃色或褐灰色，d2mm為73－80％，中密，其間夾含粗礫砂薄層。砂礫顆粒強度較高，軟弱顆粒含量較少。上部為散體狀，下部為碎石狀且散裝體。－，由低而高坡形上升，但由于鉆孔間距較遠，不知其間有無起伏。礫石顆粒，尤其稍大顆粒，巖石強度較高，無棱角，磨圓程度良好。但通過橋位附近采礫場，從河底下6－7米深挖采處的砂礫中最大可達25－35cm，個別甚至達40cm左右。二界溝斷裂最后一次活動時期為白堊紀。二、大地構(gòu)造橋地區(qū)正位于走向北東、傾向北西二界溝斷裂上，此斷裂南西至營口，北東至沈陽40公里，走向北東、傾向北西的撫順－營口斷裂相交。本區(qū)于北寒溫帶氣候類型，為類型凍土區(qū)，－。河水為季節(jié)性河流，主要受底下徑流或大氣降水所補給。經(jīng)計算確定設(shè)計流量為Qs＝，設(shè)計水位16米。1995年洪水距今較近，現(xiàn)場洪痕清晰可見，根據(jù)實測洪水位，采用形態(tài)斷面計算1995年洪峰流量為5095立方米/秒，與年鑒資料相差在5％之內(nèi)。橋為處河段屬于平原區(qū)次穩(wěn)定河段。渾河沒年12月初開始結(jié)冰，次年3月開始化凍。本橋位上游45公里的大伙房水庫，于1958年建成，該水庫控制匯流面積5563平方公里，對沈陽地區(qū)的渾河洪峰流量起到很大的削減作用。混凝土簡支梁橋設(shè)計畢業(yè)論文目錄第一部分 橋梁設(shè)計 1第一章 水文計算 1 1 水文計算 3第二章 方案比選 6 方案一：預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土簡支梁（錐型錨具） 6：鋼筋混凝土箱形拱橋 10第三章 總體布置及主梁的設(shè)計 11 11 12第四章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置 21 21 25 28 34 35 41 46第五章 下部結(jié)構(gòu)的計算 51 51 58 60第二部分 英文翻譯 63Reliability analysis : 63可靠性分析 70結(jié)束語 74第一部分 橋梁設(shè)計第一章 水文計算：渾河發(fā)源于遼寧省新賓縣的滾馬苓，從東向西流過沈陽后，折向西南，至海城市三岔河與太子河相匯，而后匯入遼河。渾河干流長364公里，流域面積11085平方公里。根據(jù)水文部門的資料，建庫前渾河的沈陽水文站百年一遇洪峰流量位11700立方米/秒，建庫后百年一遇推算值為4780立方米/秒。汛期一般在7月初至9月上旬，河流無通航要求。根據(jù)沈陽水文站資料，近50年的較大的洪峰流量如下：大伙房水庫建庫前1935年 5550立方米/秒1936年 3700立方米/秒1939年 3270立方米/秒1942年 3070立方米/秒 1947年 2980立方米/秒 1950年 2360立方米/秒 1951年 2590立方米/秒 1953年 3600立方米/秒1954年 3030立方米/秒大伙房水庫建庫后1960年 2650立方米/秒1964年 2090立方米/秒1971年 2090立方米/秒1975年 2200立方米/秒1985年 2160立方米/秒根據(jù)1996年沈陽年鑒，渾河1995年最大洪峰流量4900立方米/秒（沈陽水文站）為百年一遇大洪水。故1995年洪峰流量可作為百年一遇流量，％。：一、自然地理本橋址區(qū)地處渾河流域的沖擊平原，地勢較平闊。汛期每年七月下旬至八月下旬，近幾年，尤其是2000年河水位歷史少見的下降，以致影響工農(nóng)業(yè)、甚至民眾生活用水。冬季漫長，氣候比較干燥；春秋較短，稍較溫濕，宜植被生長。這兩斷裂均屬郯城－廬江大斷裂帶系統(tǒng)。三、地層及巖性橋址區(qū)地層，上部為第四紀厚6－11米的圓礫層，d2mm為70－80％；d20mm為32－37％，為卵石層。從實際使用地址資料出發(fā)，d80100mm顆粒，一般未予計入百分含量內(nèi)，且無代表性。其巖性或礦物成份由花崗巖類或砂頁巖、石灰?guī)r以及其他暗色礦物構(gòu)成。礫石層下部為前震旦紀花崗巖，上部為全風(fēng)化，下部為強風(fēng)化或局部全風(fēng)化。圓礫：褐黃色或褐灰色，d2mm為73－80％，松散，其間含粗礫砂薄層。drp＝，d95＝，d10＝，CU=,。砂礫顆粒強度較高，磨圓或磨光程度良好。3混和巖：全風(fēng)化，散體狀，砂礫狀或土狀?；旌蛶r：褐黃色，強風(fēng)化，碎石狀?；旌蛶r：褐黃色，強風(fēng)化或全風(fēng)化，碎石狀或散體狀?；旌蛶r：褐黃色，強風(fēng)化，節(jié)理裂縫發(fā)育，巖石破碎，碎石狀，不能提取巖芯。1混和巖：褐黃色，強風(fēng)化，節(jié)理裂縫發(fā)育，巖石較比破碎，碎石狀，不能提取巖芯。－，砂礫顆粒較大，地下水較豐富。由于采用膨潤土同聚丙乙烯胺混和成漿糊流體護壁，才能得到有效控制。計算最小橋孔凈長Lj＝。本橋設(shè)計水位：16米。以上標高均為假定標高系統(tǒng)。立面及平面圖圖表 1（二）設(shè)計荷載汽—20，掛—100，兩側(cè)人行道、 kN/ kN/m。橫斷面圖如下： 圖2主梁截面沿縱向的變化示例：圖表 3簡直梁的優(yōu)點是構(gòu)造、設(shè)計計算簡單，受力明確，缺點是中部受彎矩較大，并且沒有平衡的方法，而支點處受剪力最大，如果處理不好主梁的連接，就會出現(xiàn)行車不穩(wěn)的情況 橋孔長度確定：＝水流壓縮系數(shù)次穩(wěn)定河段 ＝則河槽平均單寬流量＝最小橋孔凈長＝mb．過水面積法沖刷前橋下毛過水面積Wq＝式中： 設(shè)計流速VS=Vc＝因橋墩阻水而引起的橋下過水面積折減系數(shù) ＝6050 壓縮系數(shù)Wq凈過水面積Wj＝（1橋孔凈長m橋前最大壅水高度河灘路堤阻斷流量與設(shè)計流量的比值＝572+＝系數(shù)橋下平均流速Vm＝斷面平均流速V0=m橋下壅水高度波浪高度hb1％＝ VW=15m/s平均水深，良程D＝8102m本橋設(shè)計水位：++A 河槽的一般沖刷一般沖刷后的最大水深hp＝Q1=Q2=4275m3,B1=B2=,k=,μ＝，λ＝，hmax＝A——單寬流量集中系數(shù)，A＝hp＝mB 河槽處橋墩的局部沖刷橋位處的沖止流速h=,d=3m,查表得：V0＝，V0′＝∵V0＝Vz﹥V0 ，＝，B＝4m，＝（+）1/2＝η＝＝＝hb＝（V0 V0′）（V/ V0）n =（）（） ＝ 總沖刷深度hs＝hp+ hb＝+＝不考慮標高因素，＝：鋼筋混凝土箱形拱橋（1）方案簡介 本方案為鋼筋混凝土等截面懸鏈線無鉸拱橋。采用箱形截面的拱圈。（2）尺寸擬定 本橋擬用拱軸系數(shù)m=，矢跨比為1/8。拱圈采用單箱多室閉合箱，由8個拱箱組成。取140cm。3）相鄰箱壁間凈寬：這部分空間以后用現(xiàn)澆混凝土填筑，構(gòu)成拱圈的受力部分，一般用10～16cm，這里取16cm。太厚則吊裝重量大，太薄則局部穩(wěn)定性差且中性軸上移。5）蓋板：有鋼筋混凝土板和微彎板兩種型式，最小厚度6～8cm,這里取8cm。7）橫隔板：多采用挖空的鋼筋混凝土預(yù)制板，厚6～8cm，～。這里取厚6cm。橋面設(shè)雙向橫坡，%。雙向縱坡，%。采用裝配——整體式結(jié)構(gòu)型式，分階段施工，最后組拼成一個整體。第三章 總體布置及主梁的設(shè)計（一）設(shè)計資料 橋梁跨徑及橋?qū)挊藴士鐝剑?0m（墩中心距），全橋共：480米，分12跨，主梁全長：，橋面凈空：凈—9米，2，計算跨徑：。材料及工藝本橋為預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土T型梁橋，錐形錨具；混凝土：主梁用40號，人行道、欄桿及橋面鋪裝用20號；預(yù)應(yīng)力鋼筋：冶金部TB—64標準的5㎜碳素鋼絲，每束32根；其他內(nèi)容鮮見設(shè)計說明書。主梁間距與主梁片數(shù)全橋?qū)?2米，（T梁上翼緣寬度為158cm，留2cm施工縫），因此共設(shè)7片主梁，根據(jù)一些資料，主梁的梁高選用230米詳細布置見下圖：圖表 4 橫截面沿跨長的變化，該梁的翼板厚度不變，馬蹄部分逐漸抬高，梁端處腹板加厚到與馬蹄等寬，主梁的基本布置到這里就基本結(jié)束了。以下為荷載橫向分布系數(shù)的計算： （1）跨中截面的荷載橫向分布系數(shù)mc 本橋跨內(nèi)有三道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)結(jié)，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為： 所以可選用偏心壓力法來繪制橫向影響線和計算橫向分布系數(shù)mc 對于T梁截面式中bi和ti—相應(yīng)為單個矩形截面的寬度和厚度； ci—矩形截面抗扭剛度系數(shù)（可查《橋梁工程》表252）；2． 橋孔長度確定：＝水流壓縮系數(shù)次穩(wěn)定河段 ＝則河槽平均單寬流量＝最小橋孔凈長＝mb．過水面積法沖刷前橋下毛過水面積Wq＝式中： 設(shè)計流速VS=Vc＝因橋墩阻水而引起的橋下過水面積折減系數(shù) ＝6050 壓縮系數(shù)Wq凈過水面積Wj＝（1橋孔凈長m3． 壅水計算橋前最大壅水高度河灘路堤阻斷流量與設(shè)計流量的比值＝572+＝系數(shù)橋下平均流速Vm＝斷面平均流速V0=m橋下壅水高度波浪高度hb1％＝ VW=15m/s平均水深，良程D＝8102m本橋設(shè)計水位：++4． 沖刷深度A 河槽的一般沖刷一般沖刷后的最大水深hp＝Q1=Q2=4275m3,B1=B2=,k=,μ＝，λ＝，hmax＝A——單寬流量集中系數(shù)，A＝hp＝mB 河槽處橋墩的局部沖刷橋位處的沖止流速h=,d=3m,查表得：V0＝，V0′＝∵V0＝Vz﹥V0 ，＝，B＝4m，＝（+）1/2＝η＝＝＝hb＝（V0 V0′）（V/ V0）n =（）（） ＝ 總沖刷深度hs＝hp+ hb＝+＝不考慮標高因素，＝5． 結(jié)論百年一遇底設(shè)計流量為Qs＝4976立方米/秒，設(shè)計水位16米。橋前最大壅水高度，橋下壅水高度米。（按《橋規(guī)》）。 （1）對于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些，選用直徑5cm抽拔橡膠成型的管道，取管道凈距4cm，至梁底凈距5cm，如圖13a所示。祥圖如下：圖 7由上圖可知，預(yù)應(yīng)力鋼筋為9根，布置在主梁的不同截面上，其中3根最終拉倒上翼緣。 （σs1見表16） 按規(guī)范，計算公式為： 式中：σk—張拉鋼束時錨下的控制應(yīng)力；根據(jù)規(guī)定，對于鋼絲束取張拉控制應(yīng)力為：σk==1600=1200MPa； μ—鋼束與管道壁的摩擦系數(shù)，對于橡膠管抽芯成型的管道取 μ=； θ—從張拉端到計算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以rad計； k—管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，取k=； x—從張拉端到計算截面的管道長度（以m計），可近似取其在縱軸上的投影長度（見圖15所示），當四分點為計算截面時，x=axi+l/4；、鋼束回縮引起的損失（σs2，見表17） 按規(guī)范，計算公式為： 四分點預(yù)應(yīng)力損失計算表鋼束號θ=φαuxkxu=xeg0rad10N7N810N910N100式中：△l—錨具變形、鋼束回縮值（以mm計），按《橋規(guī)》；對于鋼制錐形錨△l=6mm，本設(shè)計采用兩端同時張拉，則∑△l=12mm； l—預(yù)應(yīng)力鋼束的有效長度（以mm計）。 T形截面受壓區(qū)翼緣計算（1）按規(guī)定，對于T形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度b1‘，應(yīng)取用下列三者中的最小值： b1‘≤l/3=3888/3=1296cm； b1‘≤160cm（主梁間距）； b1‘≤b+2c+12 h1‘=16+271+128=254