預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁設(shè)計(jì)——畢業(yè)設(shè)計(jì)-閱讀頁
2024-09-18 21:39本頁面
【正文】 1 總計(jì) 跨 中 3 2 1 總計(jì) 5l? 5l? = ( 0 .5 2 0 .2 6 )pepepkf???? ? ? ? ? 式中： ? — 超張拉系數(shù)， 本例中 ? =； ? — 趕緊松弛系數(shù)，本例中采用低松弛鋼絞線，取 ? =； pe? — 傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力， pe? = con? 1l? 2l? 4l? 。 cs? 0(, )tt —— 預(yù)應(yīng)力筋傳力錨固齡期為 0t 時(shí)，計(jì)算齡期為 t 時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變； 0(, )tt? —— 加載齡期為 0t ，計(jì)算齡期為 t 時(shí)的混凝土徐變系數(shù)； ? —— 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率， ? =（ sA + pA ） /A。 鋼 束 截 面 混凝土收縮、徐變損失的計(jì)算見表 12 表 12 混凝土收縮、徐變損失計(jì)算表 截面 pse ? ps? peN M自 重 ?預(yù) ?自 重 pc? 6l? 支點(diǎn) 變截面 L/4 跨中 上述各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失組合情況列于表 13。在荷載短期效應(yīng)組合作用下應(yīng)足： st? pc? ? 0 st? 為荷載短期效應(yīng)組合作用下，截面受拉邊的應(yīng)力： st? = 2 1 2111 2 01 2 00 . 7 / ( 1 )G K Q K Q KG P K G m Kn x n x xnnM M MMM y y yJ J J ?? ? ??? 1nJ 、 1nxy 、 2nJ 、 2nxy 、 0J 、 0xy 分別為階段 階段 階段 3 的截面慣性矩和截面重心至受拉邊緣的距離，可由表 5 查得： 1nJ / 1nxy = 3mm 2nJ / 2nxy = 3mm 0J / 0xy = 3mm 彎矩設(shè)計(jì)值查表 1 和表 2 跨中彎矩值得： 1GPKM ＝ kNm? ， 1GmKM = kNm? ， 2GKM = kNm? ， 1QKM = kNm? ， 2QKM = kNm? ， 1+? = 將上述值代入公式后得： st? = 0 0 0/)2 0 5 2 1 71 1 8 ( ??????MPa . pc? 為截面下緣的有效預(yù)加應(yīng)力： pc? = p p pn nxnnN N e yAJ? pN = pe pA? =（ con? ss??? ??? ） pA ＝ pne = pny = mm 得 pc? = 0 0 0/)1 6 3 1 6 4 9 2 1 05 8 9 2 1 0( ??? MPa st? pc? = ? ? 24,02= ? ≤ 0 計(jì)算結(jié)果表明，正截面 抗裂性滿足要求。 tp? 為荷載短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力 tp? = 22()22cx cx?? ??? (1) cx? = 2 1 211 01 2 00 . 7 / ( 1 )G K Q K Q KG P K G m KpcnnM M MMM yJ J J ?? ? ? ?? (2) 2 1 2 11101 2 0 10 . 7 / ( 1 ) s i nG K Q K Q K p e p e p nG P K G m Kn n nV V V A SVV SJ b J b J b J b? ? ?? ? ? ?? ? ? ? (3) 上述公式中車輛荷載和人群荷載產(chǎn)生的內(nèi)力值，按最大剪力布置荷載，即取最大剪力對(duì)應(yīng)的彎矩值，其數(shù)值由表 1查得。各計(jì)算點(diǎn)的部分?jǐn)嗝鎺缀涡再|(zhì)按表 14 取值，表中， 1A 為圖 3 中陰影部分的面積， 1S 為陰影部分對(duì)截面形心軸的面積矩， 1xy 為陰影部分的形 心到截面形心軸的距離， d 為計(jì)算點(diǎn)到截面形心軸的距離。 ， 2p? =176。 a） 上梗肋處 pc? = MPa cx? = ? = MPa tp? = MPa b）形心軸處 pc? = cx? = ? = tp? = c)下梗肋處 pc? = cx? = ? = tp? =0。 表 15 計(jì)算結(jié)果匯總 計(jì)算點(diǎn)位置 正應(yīng)力cx? （ MPa ） 剪應(yīng)力 ? （ MPa ） 主拉應(yīng)力tp? （ MPa ） 上梗肋 形心 軸 下梗肋 計(jì)算結(jié)果表明，上梗肋處主拉應(yīng)力最大，其數(shù)值為 ,maxtp? = ，小于規(guī)范規(guī)定的界限值 tkf = = 。 預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁的撓度計(jì)算可忽略支點(diǎn)截面附近截面尺寸及配筋的變化，近似地按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中截面尺寸及配筋情況確定，即取 0B = 0cEJ =1016 2Nmm? 。 代入得 : sf ＝ 自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算： 20548 GKG LMf B??? 1 1 , 2G K G P K G m p G KM M M M? ? ? ＝ (++)=? 106 Nmm 代入得： Gf ＝ 消除自重產(chǎn)生的撓 度，并考慮撓度長期影響系數(shù)后，使用階段撓度值為 1 ()sGf f f????＝ ? （ ） = /600L? ＝ 計(jì)算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足規(guī)范要求。 對(duì)等截面梁可不必進(jìn)行上式的積分計(jì)算，其變形值由圖乘法確定 ，在預(yù)加力的作用下，跨中截面的反拱可按下式計(jì)算： 1/ 202 Mpp Mf B? ???? 1/2M? 為跨中截面作用單位力 P=1 時(shí)，所產(chǎn)生的 1M 圖在半跨范圍內(nèi)的面積： 21 / 2 12 2 4 1 6M L L L? ? ? ? ? pM 為半跨范圍 1M 圖重心（距支點(diǎn) L/3處）所對(duì)應(yīng)的預(yù)加力引起的彎矩圖的縱坐標(biāo) p p pM N e? pN 為有效預(yù)加應(yīng)力， ()p con L L pNA? ? ?? ??? ? ?，其中 LL??? ??、 近似取 L/4 截面的損失值： pN ＝ pe 為距支點(diǎn) L/3 處的預(yù)應(yīng)力束偏心距 0p x pe y a??= 式中： 0xy — L/3 截面換算截面重心到下邊緣的距離， 0xy = ； pa — 由表 4 中的曲線方程求得， pa = 。
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