【正文】 4/1M 2 2/1M 4/1M 3 2/1M 4/1M 10 表 8 人群荷載產(chǎn)生的彎矩計算表 (KN M) 梁號 內(nèi)力 永久荷載 人群荷載 汽車荷載 彎矩組合值 1 2/1M 4/1M 2 2/1M 4/1M 3 2/1M 4/1M 11 可變作用剪力效應(yīng)計算 在進行可變作用的剪力計算時，應(yīng)計入橫向分布系數(shù) ? 沿主梁縱向橋跨方向的影響。再用支點剪力荷載分布系數(shù) ? / 并考慮支點至 l/4 為直線變化來計算剪力效應(yīng)。 15 表 11 剪力效應(yīng)節(jié)本組合表 (單位： KN) 梁號 內(nèi)力 永久荷載 人群 汽車荷載 基本組合值 1 0V 2/1V 0 2 0V 2/1V 0 3 0V 2/1V 0 第四章 主梁截面設(shè)計、配筋及驗算 主梁受力鋼筋配置 由彎矩基本組合計算表 9 可以知道， 1號梁 Md =﹒ M 最大，因此按1號梁的彎矩進行配筋計算。 按照《公預(yù)規(guī)》 公式 ： ? ? ? ?ahAfhhhbhfM sssdfffcdd bxbx 39。39。039。00 22 ???????????????????? ????????? ??? 式中： As39。 取零； fcd ： 混凝土軸心抗壓設(shè)計強度， C30混凝土， fcd =； b： T 形截面腹板厚度 ， b=； bf39。 =； ?0 ： 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)， ?0 =。 按 《公預(yù)規(guī)》 條 fsdAs=fcdb’ fX As= 選用 10ф 32 和 2ф 20 鋼筋： As=+= 圖 6 鋼筋布置圖（單位： cm） 鋼筋布置圖如圖 6所示，鋼筋的重心位置： sa = ??siisiaya =2（ (5 +)+ (++++)） /（ +5 ） = 17 實際有效高度： h0=hay’ == 按照《公預(yù)規(guī)》 要求，含筋率 u滿足規(guī)范要求： U=As/bf’ h0)=(158 )=%% 驗算 按照截面實際配筋面積計算截面受壓區(qū)高度 x為： /1 fc sy bfAfx ?? = ?? == 截面抗彎極限狀態(tài)承載力為： ?????? ?? 20/ xhxbfM fc = 1000 （ ） = 斜截面抗剪承載力計算 由表 11 剪力基本組合 表可以知道，支點剪力以 3 號梁為最大，考慮安全因素，一律采用 3 號梁的剪力值進行抗剪計算，跨中剪力以 1號梁為最大，一律以1號梁的剪力值進行計算。 若滿足條件 otd23d0 ?? ???V ，可不需要進行斜截面抗剪強度計算，僅 按構(gòu)造要求設(shè)置鋼筋 18 KNV 9 9 ???? 9 5 5 21 8 3otd23 ???????? ?? ? 因此， d0V? 0td23 ??? ，應(yīng)進行持久狀況斜截面抗剪承載力驗算。彎起）承擔(dān)剪力 /sbV 不大于 40% /dV 。 （ 3）計算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋下面彎起點處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。d 為 ? ? ? ? ?????? ????? 2 2 5 801 2 2 39。d39。d39。與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載力按下式計算： ssd3sb s ????V 式中， cdf — 彎起鋼筋的抗拉設(shè)計強度（ MPa） sbA —— 在一個彎起鋼筋平面內(nèi)彎起鋼筋的總面積（ mm2） s? —— 彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角 sdf =280MPa， s? =45176。sbA （ mm2） 1 2ф 32 2 2ф 32 3 2ф 32 4 2ф 32 5 2ф 20 628 6 2ф 20 628 在靠近跨中處，增設(shè) 2根 20mmHRB335 級的輔助斜鋼筋，面積為 628mm2 主筋彎起后持久狀況承載力極限狀態(tài)正截面承載力驗算：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度 ho的值也不同。 2ф 32 鋼筋的抵抗彎矩 M1為 ）（ 2xhf2os1s1 ?? AM = ）（ 43 ?????? ? = m 跨中截面的鋼筋抵抗彎矩 )21 1 1 ( 43 ?????? ?? M = 全梁抗彎承載力校核見圖 8： 21 圖 8 單位 KN﹒ m 箍筋設(shè)計 箍筋間距公式為 2do osvsvkc u,62321 bhff)(）（ AV APS V ???? ???? 式中， 1? —— 異號彎矩影響系數(shù)，取 3? —— 受壓翼緣板的影響系數(shù)，取值 P—— 斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋百分率， P=100ρ，ρ = )bh/( oSA ，當(dāng) P 時，取 P= svA —— 同一截面上箍筋的總截面面積（ mm2） svf —— 箍筋的抗拉強度設(shè)計值，選用 HRB235 鋼筋，則 svf =195MPa b—— 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力截面的梁腹寬度（ mm） oh —— 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力截面的有效高度（ mm） ? —— 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力設(shè)計值分配于混凝土和箍筋 共同承擔(dān)的分配系數(shù)，取值為 dV —— 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力設(shè)計值（ KN） 選用 2ф 8雙肢箍筋，則面積 svA = 支座中心 ho/2 處是主筋為 339 345 22 2ф 32 As=，有效高度 ho=1603d/2=； U= )bh/( oSA = 100%/(18 )=%,則 P=100u ? =，最大剪力設(shè)計值 dV = 把相應(yīng)參數(shù)值代入上式得 22622v 5 5 )( ）（ ?? ?????????????S =214mm 參照有關(guān)箍筋的構(gòu)造要求，選用 Sv=200mm 在支座中心向跨中方向長度不小于 1 倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取用 100mm 由上述計算，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置為 2ф 8 雙肢箍筋，在由支座中心至距支點 段，箍筋間距可取為 100mm，其他梁段箍筋間距為 200mm。的要求。（ 2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面。（ 4）箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。 23 圖 9 進行斜截面抗剪驗算的界面有： 距支點 h/2 處截面 1— 1，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： dV = dM = m 距支點中心 3— 3（第二排彎起鋼筋彎起點及箍筋間距變化處），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： dV = dM = M h/2 66 55 44 33 11 22 M1/2= m 距支點中心 處截面 5— 5（第四排彎起鋼筋彎起點），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： dV = dM = m 距支 點中心 處截面 7— 7（第六排彎起鋼筋彎起點），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： dV = dM =最大剪力在計算出斜截面水平投影長度C值后，可內(nèi)插求得。 m） ho— 通過斜截面受壓區(qū)頂端處正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的 合力點至受壓邊緣的距離（ mm） 為簡化計算可近似取 C值為 C≈ ho（ ho可采 用平均值），則有 C=（ +） = 有 C值可內(nèi)插求的個斜截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。 第五章 主梁的裂縫寬度驗算 最大裂縫寬度按下式計算： ）（ ?? d30sss321fk ??? ECCCW ffo s hbbbh ）（?? A? 式中 1C — 鋼筋表面形狀系數(shù)，取 2C — 作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作用時， 2C =1+ lN / sN ， lN 和 28 sN 分別為按作用長期效應(yīng)組合和短期效應(yīng)計算的內(nèi)力值 3C — 與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，取 d— 縱向受拉鋼筋直徑，當(dāng)選用不同直徑的鋼筋時，改用換算直徑 ed ， 254366 254366dn dnd22ii2iie ???? ????? ?? ρ — 縱向受拉鋼筋配筋率，對鋼筋混凝土構(gòu)件，當(dāng)ρ 時，取ρ = 當(dāng)ρ 時，取ρ = sE — 鋼筋的彈性模量，對 HRB335 鋼筋， sE = 510 MPa fb — 構(gòu)件受