【正文】 0 ,l l8000 1l431部 . t5. 7] il「 11ol:2 l4l43l57S 下三角 2l)0 ]l,6. 「 1 3 l. 21 24:83語(yǔ) ,li0 9l1187. 5 80lil154 24Jl」 l l000 45000 11ili10953 1a,555953 三角 .1lKfl1 500 :11 27l139。 !。2l:l i04, 4 R331. 5 十 是 _生 64十 8215_056_,05 lo i 230 楽端部區(qū) .段由于錯(cuò)頭集中力的作用而引起按大的局部應(yīng)力 , 也為布置錨具的需要 , 在距梁端 l 98ofn,:,范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬 。l裝開(kāi)梁的設(shè)置 模型試驗(yàn)結(jié) .果表明 , 在荷裁作用 ? 的主 :梁 彎期一 .橫向分布 , 當(dāng)該 .處有積隔梁時(shí)比較均 .勻 , 否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。 本設(shè)計(jì)在橋持 中點(diǎn)和三分點(diǎn)、六分點(diǎn)、支點(diǎn) .處設(shè)置 七道橫隔梁 ,其問(wèn)距為 。60rnm, 下部 240,rnml 中橫隔梁高度為 2050mm, 厚度為上部 180mm, 下部 160mtn津見(jiàn)國(guó) 41所示 。t居上述粱時(shí)結(jié)構(gòu)縱、 積裁面的布置 , 并通過(guò)可變作用下的梁橋荷載橫向分布計(jì)算 , 可分別求得各主梁控都截面 (一般取時(shí)中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)裁面 和支點(diǎn)截面 ) 的永久作用和最大可變作用故應(yīng) , 然后再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合 . 由子常幅所限 . 本算例以邊主楽作用效應(yīng)計(jì)算為例 。r) ②馬時(shí)抬高與 jl復(fù)板變寬段梁的自重 (長(zhǎng) 1im): 〇 ,2~ (1, 443625十 0. 33375) x5 x25/2 = 142_34(kN) (t39。 1 = IK 25, _ (kN) ④通 主梁的橫隔梁 中橫隔梁體積 : 136 2,ol) fg 0. 17 X(1. 9 X 0. 70. 111 X 0. 1 )171。 :(2. 15 X 0_ 525 0. 5 ), 0,065 x0. :i25) = 0. (ma) 故半時(shí)內(nèi)橫梁重力為 : (il,., (2, 5 X 1 X0. 2795) X25 _ 20. 71(kN) ⑤一預(yù)制梁永久作用集度 g」 = (270. 97十 142, 3417l. 46120. 71)/19. l11li =25.。 ? X25 _ 3. 1l8(kN/m,) ②邊梁現(xiàn)稅部分橫隔梁 一片中橫隔梁 (現(xiàn)澆部分 ) 體積 : 0. 17 1? 0. 45 X1. lll 0. 14535(m 0 08 Xl4 X25 = 28. 00(kN/tn) 5cm 栃青鋪 裝 , 0‘ 05 X14 X:23 1li. 10(kN/m) 若將橋面鋪裝均排結(jié)七片主梁 , 則 9( 16. 10)/7 6. 30(kN/m) 〇 攔 _桿 一側(cè)人行攔 : l. 5:2kN/m. 一側(cè)防撞欄 _: 4, 919kN/m。 1. 2/7 _ l. 86(kN/m) ei邊 梁 _二期永久 .作用集 度 : 92 = 3. 38十 0. 76l 6 30十 1. 86 _ 12. 30llkN/rn) 2 主梁彎短和剪力的計(jì)算公式分別為 Ma= j一 ?r(1a)i i(39。 影fll1l城 表 43 2468. 78 重中 . 四車(chē)因此 一向線(xiàn) 、 、一、 e,?, r__一、 aoi 圖 i3 成久作用被 .拉計(jì)算圖 1號(hào)梁永 a 作用效成 (二 )可變作用效應(yīng)計(jì)算 (.修正剛性橫梁法 ) 1. 沖擊系數(shù)和車(chē)道折減系數(shù) 按 171。4. 3. 2條規(guī)定 ,結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān) , 因此要先計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻 。 = (k2./m.), 。39。 39。39。 g 39。 一 根據(jù)本橋的基頻 , 可計(jì)算出汽車(chē)荷裁的沖 擊系數(shù)為 : ff = 0. 17671nf0. 01l117 0. 18,E1 投 171。 . 當(dāng)車(chē)道大于西車(chē)道時(shí) ,需進(jìn)行車(chē)這 。 本算例按四車(chē)道設(shè)計(jì) , 在計(jì)算可變作用效應(yīng)時(shí)需造行車(chē)道折減 . 四分點(diǎn) 「 7錯(cuò) llll點(diǎn) ?一 0. 25 3,607. 66. 39。 N 239. tn) 7148. 70 511lllil. 00= 、 i_, B l38 一一 g一 一, 10 X 5的02 十 一一 0l 器一 一一 ,重 表 44 139 所以可按修正的剛性橫梁法來(lái)結(jié)制橫向影 響 線(xiàn)和計(jì)算橫向分布系數(shù) m, 。, , t,一相 .應(yīng)為単個(gè)短形截商的寬度和高度 , 一短形裁面抗扭剛度系數(shù) , m一梁裁面劃分成単 個(gè) 短形截面的個(gè)數(shù) 。 i7. 2(ctn) 馬蹄部分的換算平均厚度 : t3 一』 = ( 圖 44示出「 l「 ,的計(jì)算 圖式 , l「 l 39。,2S176。 l 田 44 fT i十 算圖式 (.Fi寸單位 。計(jì)算抗扭修正系數(shù)β 對(duì)于本算例主梁的間距相同 , 并將主梁近似看成等裁面 , 則得 : 【 1 ii,l39。 2r 12l9∑ a, f, 分塊名稱(chēng) 「 T= i, tl1 (1m4) 250 l7. t ]4. 5349 4. 240il139。20 ! l 115 32. 5 1, 6Sl:2:1i 0. L03S 3,9l6112 l2. l。=0. 4E。 a1 =7. 5m。 0. 611。 計(jì)算得二β =o. l1ll1。 = ?十 β子 ◆ ai l1 式中 :n=7, Σ a2=2X () =175 (m). rl 計(jì)算 .所得的 7值列于表 45內(nèi) 。 i0l: l 2500 0 l 2lo0 一 0l 要 「 一 l ll. 1l4lllf1 0_ 2457 0. llt39。 0, 04 0. 0e2lll 0. llil1l? 2 0. 3,1l11lli u. ?！?1. 00S7 11_ oli29 0. 2i,差 圖 一 5 時(shí)中的橫向分布 .系數(shù) mc計(jì)算國(guó)式 (.Ri單位 。 表 4,li 1」 i1 三車(chē)道 : m..=? (0. 4103十 0. 33li2十 0. 2827十 0, 2087十 0. 1552十 0. 0811) x0. 78 西車(chē)這 : m?一 ? (0. 4103十 0.::i3l112十 0. 2827十 0. 2087) =]90 故取可變作用 (汽車(chē) ) 的積向分布系數(shù)為 , m..=o. tll9o_ 可 變作用 (人群 ) ,.m..0. 4,689 (2) 支點(diǎn) .截面的荷裁橫向分布系數(shù) m, 如圖 439。江桿原理法繪制荷裁橫向分布影響線(xiàn)井進(jìn)行 .行裁 . l號(hào)梁可變作用的 橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下 251l出 35i 39。l1l1系數(shù) m。 可變作用 (人群 ): =1, 17。 ? 人辭 ].l7 f , 一一一 基, .一 一一一 一二 根據(jù) 171。4. 3. 1條 ,公路一 lI級(jí)的均 ?ii荷載標(biāo)準(zhǔn)值 4k和集中荷裁標(biāo)準(zhǔn) .值 P? 為 : 11lk= 0. 75 。 110. 5=7,87l11(kN/m) ii算彎短時(shí) : pk= 0. 75 x[W X(39 5)十 180]= 237(kN) 計(jì)算剪力時(shí) : Pl, 237 _ (kN) 在可變作用敏應(yīng)計(jì)算中 , 本算例 .對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮 : 支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取 m。直線(xiàn)過(guò)渡到 m 0. )( 3 ?、7 一7 X .、X6), ,. X45 5 l 55 ) 3 6 u6 6 m , , . X n X 7 、說(shuō) 3 0 l 1 0 1 0 x 語(yǔ)加9 x ( 1x 12 4 一一. 7 1一2 一一 一 5 5 =0 銷(xiāo) 9 a式 補(bǔ)? ) x 1 一圖 一一. 5 5 一一 3 一一 4?始 彎M(mǎn) : X .一、 X 再 Wo?2 V 3 3 . 3 大較施一 商、 新商 o 7?, , : 一一 .X n X 最用 oo 2 8 擊 M 應(yīng) 0 9 K8 4