【正文】 （第二階段結(jié)構(gòu)自重）因?yàn)殂q縫自重可以近似看成C40混凝土來(lái)算,因此其自重為:由此得空心板每延米總重力為： (kN/m)（第一階段結(jié)構(gòu)自重） (kN/m)（第二階段結(jié)構(gòu)自重）(kN/m)由此可計(jì)算出簡(jiǎn)支空心板的恒載(自重效應(yīng)),計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表31?！稑蛞?guī)》規(guī)定橋梁結(jié)構(gòu)整體計(jì)算采用車道荷載。而在計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，即計(jì)算剪力時(shí) 汽車荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算根據(jù)截面幾何尺寸特點(diǎn),利用橋梁博士,得出各板的橫向分配影響線豎標(biāo)值見(jiàn)表22。 (a) 1號(hào)板橫向分布影響線 (b) 2號(hào)板橫向分布影響線 (c) 3號(hào)板橫向分布影響線 (d) 4號(hào)板橫向分布影響線 (e) 5號(hào)板橫向分布影響線 (f) 6號(hào)板橫向分布影響線 1號(hào)板至6號(hào)板車輛荷載位置圖 根據(jù)各板的橫向分布影響線圖，在上加載求得各種作用下的橫向分布系數(shù)如下，見(jiàn)表33。而支點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù)，則按杠桿法計(jì)算，由圖14得1板的支點(diǎn)荷載橫向分布系數(shù)如下： m汽==表34 1板的荷載橫向分布系數(shù) 作用位置跨中至L/4處支點(diǎn)汽車荷載 支點(diǎn)處荷載橫向發(fā)布影響線及最不利布載圖 汽車荷載沖擊系數(shù)計(jì)算《橋規(guī)》規(guī)定汽車荷載的沖擊力標(biāo)準(zhǔn)值為汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以沖擊系數(shù)。當(dāng)f14Hz時(shí), =。兩車道荷載：不計(jì)沖擊 (34)代入數(shù)據(jù)有： =(kN)計(jì)入沖擊 (35) ===( kN)不計(jì)沖擊 =（KN） 計(jì)入沖擊 （尺寸單位：m）可變作用效應(yīng)匯總表35中：表35可變作用效應(yīng)匯總 跨中彎矩M（）剪力V（kN）跨中L/4處跨中L/4處支點(diǎn)車道荷載兩行汽車不計(jì)沖擊系數(shù)計(jì)入沖擊系數(shù)車道荷載四行汽車不計(jì)沖擊 系數(shù)計(jì)入沖擊系數(shù)按《橋規(guī)》公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行效應(yīng)組合，并用不同的計(jì)算項(xiàng)目。按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組合:作用短期效應(yīng)組合表達(dá)式： (37)式中： ——作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； ——永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； ——不計(jì)沖擊的汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值。《橋規(guī)》還規(guī)定結(jié)構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需要彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合，即此時(shí)效應(yīng)組合表達(dá)式為： (39)式中： ——標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； ，——永久作用效應(yīng)，汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值。表36空心板作用效應(yīng)組合計(jì)算匯總序號(hào)作用種類彎矩M(kNm)剪力V(kN)跨中L/4跨中L/4支點(diǎn)作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值永久作用效應(yīng)000可變作用效應(yīng)車道荷載不計(jì)沖擊承載能力極限狀態(tài)基本組合 (1)0 (2)=(1)+ (2)正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合 (3)0 (4)=(3)+ (4)使用長(zhǎng)期效應(yīng)組合 (5)0 (6)=(5)+ (6)彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合 (7)0 (8)=(7)+ (8)短期效應(yīng)組合下的彎矩包絡(luò)圖見(jiàn)下圖正常使用狀態(tài)下作用短期效應(yīng)組合彎矩包絡(luò)圖圖 正常使用狀態(tài)下作用短期效應(yīng)組合彎矩包絡(luò)圖（橫坐標(biāo)表示位置，豎坐標(biāo)表示彎矩值）4 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置 本橋采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板構(gòu)造形式。在這些控制條件中，最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時(shí)具有一定的安全儲(chǔ)備。本示例以部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件設(shè)計(jì)，首先按正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預(yù)加力Npe。式中: —— 在作用短期效應(yīng)組合Msd作用下，構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；在初步設(shè)計(jì)時(shí)，和可按公式近似計(jì)算： (41) (42)式中: A,W——構(gòu)件毛截面面積及對(duì)毛截面受拉邊緣的彈性抵抗矩； ——預(yù)應(yīng)力綱紀(jì)重心對(duì)毛截面重心軸的偏心矩，,可預(yù)先假定。 本預(yù)應(yīng)力空心板橋采用C40，=,由表26得，空心板的毛截面換算面積假設(shè)則代入得：則所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積Ap為： (44)式中： ——預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力； ——全部預(yù)應(yīng)力損失值，按張拉控制應(yīng)力的20%估算?？招陌褰孛婵蓳Q算成等效工字形截面來(lái)考慮。普通鋼筋選用HRB335。5 換算截面幾何特性計(jì)算 由前面計(jì)算已知空心板毛截面的幾何特性。 (51) (52) (53) A=870350mm代入得：A=所有鋼筋換算截面對(duì)毛截面重心的凈距為： = =換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：（向下）則換算截面重心至空心板截面下緣的距離為：則換算截面重心至空心板截面上緣的距離為：換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心的距離為：換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為： = =下緣： 上緣： 6 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算。 首先按公式： (61)判斷截面類型： 所以屬于第一類T型截面，應(yīng)按寬度的矩形截面計(jì)算抗彎承載力。、下限的復(fù)核取距支點(diǎn)h/2處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。代人上述公式： 表明空心板截面尺寸符合要求。由于,則沿跨中各截面的控制剪力組合設(shè)計(jì)值，在L/4至支點(diǎn)的部分區(qū)段內(nèi)應(yīng)按計(jì)算要求配置抗剪箍筋，其它區(qū)段可按構(gòu)造要求配置箍筋，為了構(gòu)造方便和便于施工，本橋預(yù)應(yīng)力混凝土空心板不設(shè)彎起鋼筋，計(jì)算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面抗剪承載力按下列計(jì)算： (63) (64)式中，各系數(shù)值《公預(yù)規(guī)》： ——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡(jiǎn)支梁； ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，本橋?yàn)椴糠诸A(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，偏安全?。? ——受壓翼緣的影響系數(shù)，??； ——等效工字形截面的肋寬及有效高度， ——縱向鋼筋的配筋率， ——箍筋配筋率 ，箍筋選用雙肢，則寫出箍筋間距的計(jì)算式為： = 取箍筋間距，按《公預(yù)規(guī)》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取。距跨中位置。計(jì)算截面的剪力組合設(shè)計(jì)值，可按表26 由跨中和支點(diǎn)的設(shè)計(jì)值內(nèi)插得到，計(jì)算結(jié)果列于表51。由于不設(shè)彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： (64) 式中，此處，箍筋間距，代入得：抗剪承載力滿足要求。斜截面抗剪承載力： 斜截面抗剪承載力滿足要求。7 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算。設(shè)控制預(yù)應(yīng)力鋼絞線與臺(tái)座之間的最大溫差。 預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 (71)式中，代入得。 考慮結(jié)構(gòu)自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩，在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為：跨中截面： 處截面： 支點(diǎn)截面：則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為：跨中截面： L/4處截面： 支點(diǎn)截面： 《公預(yù)規(guī)》，設(shè)傳力錨固時(shí)，混凝土達(dá)到C30，則， ，則跨中、L/4截面、均小于，滿足要求。對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，應(yīng)滿足兩個(gè)要求：第一，在作用短期效應(yīng)組合下，；第二，在作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力。部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗(yàn)算是以主拉應(yīng)力控制，采用作用的短期效應(yīng)組合。預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件應(yīng)符合 現(xiàn)AA纖維，符合要求。 CC纖維： (83) (88) = (81) (86)為豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點(diǎn)， 負(fù)值表示拉應(yīng)力。 變形計(jì)算 正常使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)，對(duì)于C40混凝土，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，使用階段的撓度計(jì)算時(shí)，抗彎剛度。 預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置 預(yù)加力引起的反