【正文】 截面位置作用種類彎矩剪力跨中跨中支點(diǎn)車道荷載兩行不計(jì)沖擊系數(shù)按《橋規(guī)》公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行效應(yīng)組合，并用于不同的計(jì)算項(xiàng)目，按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合表達(dá)式為：式中：結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋?qū)傩?；效?yīng)組合設(shè)計(jì)值；永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值；作用短期效應(yīng)組合表達(dá)式：式中：作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； 永久作用效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； 不計(jì)沖擊的汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值?！稑蛞?guī)》還規(guī)定結(jié)構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需進(jìn)行彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合，即此時(shí)效應(yīng)組合表達(dá)式為：式中：標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； 永久作用效應(yīng)，汽車荷載效應(yīng)（計(jì)入沖擊力）根據(jù)計(jì)算得到的作用效應(yīng)，按《橋規(guī)》各種組合表達(dá)式可求得各效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，現(xiàn)將計(jì)算匯總于表6中。設(shè)計(jì)時(shí)它應(yīng)滿足不同設(shè)計(jì)狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求。因此，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計(jì)時(shí)，一般情況下，首先根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)、正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量。本設(shè)計(jì)以部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件設(shè)計(jì)。按《公預(yù)規(guī)》，A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應(yīng)力，并符合以下條件：在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足要求。在初步設(shè)計(jì)時(shí)，和可按下列公式近似計(jì)算：；；式中：A、W構(gòu)件毛截面面積及對毛截面受拉邊緣的彈性抵抗矩；預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對毛截面重心軸的偏心距，可預(yù)先假定。本設(shè)計(jì)中預(yù)應(yīng)力空心板橋采用C50，由表6得，空心板毛截面換算面積：，假定=，則代入得： 則所需要的鋼筋截面面積為：；式中：預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力；全部預(yù)應(yīng)力損失值，按張拉控制應(yīng)力的20%估算。按《公預(yù)規(guī)》，現(xiàn)取，預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為20%，張拉控制應(yīng)力來估算，則；采用9根股鋼絞線，即鋼絞線，單根鋼絞線公稱面積139，則滿足要求。預(yù)應(yīng)力鋼筋布置應(yīng)滿足《公預(yù)規(guī)》要求，鋼筋線凈距不小于25，端部設(shè)置長度不小于150的螺旋鋼筋等?？招陌褰孛婵蓳Q算成等效工字形截面來考慮：由；得： 把代入求得，則等效工字形截面的上翼緣板厚：；等效工字形截面的下翼緣板厚：；等效工字形截面的肋板厚度：等效工字形截尺寸見圖10。由《公預(yù)規(guī)》，C50，由表6，跨中，代入上式得：整理后得：，且，說明中和軸在翼緣板內(nèi)，可用下式求得，普通鋼筋面積：，按受力計(jì)算不需配置縱向普通鋼筋，但同時(shí)鋼筋的布置也應(yīng)滿足構(gòu)造要求。按《公預(yù)規(guī)》。六、 換處截面幾何特性計(jì)算由前面計(jì)算已知空心板毛截面的幾何特性，毛截面面積，毛截面重心軸至板高的距離d=8mm（向下），毛截面對其重心軸慣性矩。；。代入得： 所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為： 換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：向下移，則換算截面至空心板截面下緣的距離為：。換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為：。首先按公式判斷截面類型。由計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度：由，得。、下限復(fù)核選取距支點(diǎn)處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖9。代入上式：計(jì)算結(jié)果表明空心板截面尺寸符合要求。由于并對照表6中沿跨長各截面控制剪力組合設(shè)計(jì)值，在至支點(diǎn)的部分區(qū)段內(nèi)應(yīng)按計(jì)算要求配置抗剪箍筋，其它區(qū)段可按構(gòu)造要求配置箍筋為了構(gòu)造方便和便于施工，本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力混凝土空心板不設(shè)彎起鋼筋，計(jì)算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算。異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁；預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，本設(shè)計(jì)為部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件。受壓工字形截面的肋寬及有效高度，；縱向鋼筋的配筋率，；箍筋的配箍率，箍筋選用雙股，則出箍筋間距的計(jì)算式為： ；箍筋選用，則；取箍筋間距，并按《公預(yù)規(guī)》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取100。在組合設(shè)計(jì)剪力值的部分梁段，可只按構(gòu)造要求配置箍筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢，配箍率取，則由此求得構(gòu)造配箍的箍筋間距。. 斜截面抗剪承載力計(jì)算由圖11，選取以下三佧位置進(jìn)行空心板斜截面抗剪承載力計(jì)算：① 距支座中心處截面，；② 距跨中位置處截面（箍筋間距變化處）；③ 距跨中位置處（箍筋間距變化處）；計(jì)算截面的剪力組合設(shè)計(jì)值，可按表6由跨中他支點(diǎn)的設(shè)計(jì)值內(nèi)插得到，計(jì)算結(jié)果列于表7 各計(jì)算截面剪力組合設(shè)計(jì)值 表7截面位置支點(diǎn)剪力組合設(shè)計(jì)值（1） 距支座中心處截面，即由于空心板的預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋是直線配筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，其等效工字形截面的肋寬。此處，箍筋間距。代入得： 抗剪承載力滿足要求。此處，箍筋間距。（3） 距跨中截面距離處。斜截面抗剪承載力： 計(jì)算表明均滿足斜截面抗剪承載力要求。、回縮引起的應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長度取為張拉臺座的長度，設(shè)臺座長，采用一端張拉及夾片或錨具，有頂壓時(shí)，則先張法預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝土空心板采用加熱養(yǎng)護(hù)的方法，為減少溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)護(hù)措施。代入計(jì)算得：對于先張法構(gòu)件：式中：預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值。其中，預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固時(shí)的全部預(yù)應(yīng)力損失。則 、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失。；構(gòu)件截面回轉(zhuǎn)半徑，；構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，其值為：傳力錨固時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力，其值為： （因?yàn)?=）；預(yù)應(yīng)力鋼筋傳錨齡期，計(jì)算齡期為時(shí)的混凝土收縮徐變；加載齡期為，計(jì)算考慮的齡期為時(shí)徐變系數(shù)。考慮自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時(shí)間較長，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩，由表6查得，在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為：跨中截面：；截面：；支點(diǎn)截面：。設(shè)傳力錨固齡期為，計(jì)算齡期為混凝土終極值，設(shè)橋梁所處環(huán)境的大氣相對濕度為，由前面計(jì)算，空心板毛截面面積，空心板與大氣接觸的周邊長度為。式中，在作用短期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力，由表6，空心板跨中截面彎矩，由前面計(jì)算換算截面下緣彈性抵抗矩：，代入得：扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力，在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓力，其值為： 空心板跨中截面下緣的預(yù)應(yīng)力為： 在荷載的長期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，由表6，跨中截面=。符合《公預(yù)規(guī)》對A類構(gòu)件的規(guī)定。本設(shè)計(jì)橋面鋪裝瀝青混凝土厚度為10，由《橋規(guī)》，℃，℃，豎向溫度梯度見圖12，由于空心板高度為，大于，取。計(jì)算應(yīng)力