【正文】 ?? ? ?? 則 7 7 ? ? ? ? ?， 1 ??? 。 （ 1） 車道荷載效應(yīng) 計(jì)算車道荷載引起的空心板跨中及 /4l 截面的效應(yīng)（彎矩和剪力） 時(shí)，均布荷載 kq 應(yīng)滿布于使空心板產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線上，集中荷載 kp （或 39。 ①跨中截面 彎矩： = ( )m k k k kM q P y? ??汽 （不計(jì)沖擊時(shí)） 兩行車道荷載： 不計(jì)沖擊 1 5 . 6 1 1 5 . 6= 1 0 . 2 6 7 ( 7 . 8 7 5 1 5 . 6 + 1 6 6 . 8 )4 2 4M ? ? ? ? ? ?汽 ( ) ( )k N m? ? ? ? ? 計(jì)入汽車沖擊 = (1 ) ( )m k k k kM q P y??? ? ? ?汽 ( )k N m? ? ? ? 剪力 ： 39。= (1 ) ( )m k k k kV q P y??? ? ? ?汽 1 1 1 5 . 6 11 . 2 4 9 0 . 2 6 7 1 ( 7 . 8 7 5 2 0 0 . 1 6 )2 2 2 2? ? ? ? ? ? ? ? ? ( )kN? ② /4l 截面（參照?qǐng)D 7） 彎矩： = ( )m k k k kM q P y? ??汽 （不計(jì)沖擊時(shí)） 兩行車道荷載： 不計(jì)沖擊： = 1 0 .2 6 7 7 .8 7 5 2 2 .8 2 + 1 6 6 .8 2 .9 3M ? ? ? ?汽 （ ） =0 .2 67 17 9. 71 +4 88 .7 2?（ ） 17 ( )kN m?? 計(jì)入汽車沖擊： = (1 ) ( )m k k k kM q P y??? ? ? ?汽 = ? 22 ( )kN m?? 剪力： 39。= ( )m k k k kV q P y? ??汽 31 0 . 2 6 7 ( 7 . 8 7 5 4 . 3 8 8 2 0 0 . 1 6 )4? ? ? ? ? ? ( )? ? ? ? 計(jì)入汽車沖擊： 39。 兩行車道荷載： 不計(jì)沖擊系數(shù) 1= 1 [ 0 . 2 6 7 7 . 8 7 5 7 . 8 ( 0 . 5 0 . 2 6 )2V ? ? ? ? ? ?汽 1 5 . 6 1 1 17 . 8 7 5 ( ) 2 0 0 . 1 6 1 0 . 5 ]4 1 2 1 2? ? ? ? ? ? ? =1 6 .4 +3 .5 7 8 +1 0 0 .0 8 =(kN) 計(jì)入沖擊系數(shù)： V =1 .249 120 .058= 149 .95 K N?汽 （ ） 可變作用效應(yīng)匯總于下表 5 中。17S S 0. 7Ssd G K Q K?? 式中： Ssd 作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； SGK 永久作用效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； 39。 作用長(zhǎng)期長(zhǎng)效應(yīng)組合表達(dá)式： 39。 《橋規(guī)》還規(guī)定結(jié)構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需進(jìn)行彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合，即此時(shí)效應(yīng)組合表達(dá)式為： S S SGK QK?? 式中： S 標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； S ,SGK QK 永久作用效應(yīng)，汽車荷載效應(yīng)（計(jì)入沖擊力） 根據(jù)計(jì)算得到的作用效應(yīng)，按《橋規(guī)》各種組合表達(dá)式可求得各效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，現(xiàn)將計(jì)算匯總于表 6 中。18SQK 178， 47 (1 )SQK??? 承載能力極限狀態(tài) 基本組合 Sud （ 1） 0 （ 2） S (1) (2)ud ?? 正常使用極限狀態(tài) 作用短期效應(yīng)組合 SGK （ 3） 0 39。 (6) 71039 Std? (5)+(6) 彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算 標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合 S SGK (7) 0 SQK (8) S =(7)+(8) 五、 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算布置 本設(shè)計(jì)采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板構(gòu)造形式。例如承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形能力等要求 . 這些控制條件中，最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時(shí)具有一定的安全儲(chǔ)備。再由構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通鋼筋的數(shù)量。首先按正常使用極限狀態(tài)在正截面抗裂性確定有效預(yù)應(yīng)力 peN 。 式中： st? 在作用短期效應(yīng)組合 sdM 作用下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力； pc? 構(gòu)件抗裂驗(yàn)算力邊緣混凝土的有效預(yù)應(yīng)力。20 代入 st pc tkf????，即可求得滿足部分預(yù)應(yīng)力 A 類構(gòu)件正截面抗裂性要求所需要的有獎(jiǎng)效預(yù)應(yīng)力為： 1sdtkpepM fWN eAW???； 式中： tkf 混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。 本設(shè)計(jì)采用 17? 股鋼絞線作用預(yù)應(yīng)力鋼筋，直徑 公稱截面面積 2139mm ， 1860pkf MPa?， 51. 95 10pE M P a?? 。 預(yù)應(yīng)力鋼筋空心板選用 9 根 17? 股鋼絞線布置在空心板下緣，45pA mm? ，沿空心板跨長(zhǎng)直線布置，即沿跨長(zhǎng) 45pA mm? 保持不變，見圖 9。 在預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，可由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋數(shù)量，暫不考慮受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋，也不考慮普通的鋼筋的影響。2239。39。 2 99 2 37 .6 4 23 .7 2fkb b b c m? ? ? ? ? ? 等效工字形截尺寸見圖 10。fxh? ，則由下式可求得受壓區(qū)高度x ，設(shè) 0 70 4 66 ( ) 66 0( )psh h a c m m m? ? ? ? ? ?。00()2u d c d f xM f b x h? ?? 由《公預(yù)規(guī)》， 0 ? ? ， C50， MPa? ，由表 6，跨中698 5 10udM N m m? ? ?， 39。63 .5 13 0fx m m h m m? ? ?，且 264bx h h m m?? ? ?，說明中和軸在翼緣板內(nèi)，可用下式求得，普通鋼筋面積 sA ： 39。 普通鋼筋選用 335HRB ， 280sdf MPa? ， 52 10sE MPa?? 。 普通鋼筋采用 512? 布置在空心板下緣一排（截面受拉邊緣），沿空心板跨長(zhǎng)直線布置，鋼筋重心至板下緣 45mm 處，即 45sa mm? 。 0 ( 1 ) ( 1 )E p p E s sA A A A??? ? ? ? ? 541 .9 5 1 0 5 .6 53 .4 5 1 0pEp cEE? ?? ? ??； 21251pA mm? 。 235580A mm? 。 換算截面重心至空心板截面上緣的距離為： 10 35 0 8 5 36 5 ( )uy m m? ? ? ? 換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心的距離為： 01 3 3 5 .1 4 5 2 9 0 .1 ( )pe m m? ? ?。 0I 2 2 20 0 1 0 1 0 1( 1 ) ( 1 )E p p p E s s sI I A d A e A e??? ? ? ? ? ? 6 2 2 22 2 0 9 0 1 0 3 5 5 8 0 0 6 .9 5 ( 5 .6 5 1 ) 1 2 5 1 2 9 0 .1 ( 5 .8 0 1 ) 5 6 5 .5 2 9 0 .1? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 6 6 6 622090 10 86 10 10 39 10? ? ? ? ? ? ? ? 10?? 10 10 ( )mm?? 下緣： 10 63001 01 2 . 2 8 3 1 0 6 8 . 1 2 9 1 0 ( )3 3 5 . 1l lIW m my ?? ? ? ? 上緣： 10 63001 01 2 . 2 8 3 1 0 6 2 . 5 5 7 1 0 ( )3 6 4 . 9 5u uIW m my ?? ? ? ? 七、 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 跨中截面構(gòu)造尺寸及配筋同見圖 截面底邊的距離 45pa mm? ，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為： 2 8 0 5 6 5 . 5 4 5 1 2 6 0 1 2 5 1 4 5 452 8 0 5 6 5 . 5 1 2 6 0 1 2 5 1s d s s p d p ppss d s p d pf A a f A aa m mf A f A? ? ? ? ? ?? ? ?? ? ? ? 0 70 0 45 65 5 ( )psh h a m m? ? ? ? ? 采用換算等效工字形截面來計(jì)算，參見圖 10，上翼緣厚度39。 990fb mm? ，肋寬 mm? 。39。 1 2 6 0 1 2 5 1 2 8 0 5 6 5 .5 1 5 7 6 2 6 0 1 5 8 3 4 0s d s p d pf A f A? ? ? ? ? ? ? 39。1 7 3 4 6 0 0 2 2 .4 9 9 0 1 3 0 2 8 8 2 8 8 0 ( )c d f ff b h N? ? ? ? ? ? 所以屬于第一類 T 形，應(yīng)按 寬度 39。 由 0X ?? 計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度 x ： 由 39。 1 2 6 0 1 2 5 1 2 8 0 5 6 5 . 5 7 8 . 2 2 ( )2 2 . 4 9 9 0s d s p d pc d ff A f Ax m mfb? ? ? ?? ? ?? 0 655 262b h m m?? ? ? ? 39。 將 mm? 代入下列公式計(jì)算出跨中截面的抗彎承載力 udM ： 39。 、下限復(fù)核 選取距支點(diǎn) /2h 處截面進(jìn)行 斜截面抗剪承載力計(jì)算，截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖 9。27 代入上式： 0 342 .11 307 .90 ( )dV k N? ? ? ? 30 0 .5 1 1 0 5 0 2 3 7 .2 6 5 5 5 6 0 .2 0 3 ( )dV k N? ?? ? ? ? ? 計(jì)算結(jié)果表明空心板截面尺寸符合要求。 由于 30 2 00 .9 3 4 2 .1 1 3 0 7 .9 0 ( ) 1 .2 5 0 .5 1 0 1 7 7 .7d tdV k N f b h k N?? ?? ? ? ? ? ? ? ? 并對(duì)照表 6 中沿跨長(zhǎng)各截面控制剪力組合設(shè)計(jì)值，在 /4l 至支點(diǎn)的部分區(qū)段內(nèi)應(yīng)按計(jì)算要求配置抗剪箍筋，其它區(qū)段可按構(gòu)造要求配置箍筋 為了構(gòu)造方便和便于施工，本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力混凝土空心板不設(shè)彎起鋼筋，計(jì)算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算。 1? 異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡(jiǎn)支梁 1 ?? ； 2? 預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，本設(shè)計(jì)為部分預(yù)應(yīng)力 A 類構(gòu)件。 3? 受 壓工字形截面的肋寬及有效高度， mm? ， 0 655h mm? ； ? 縱向鋼筋的配筋率， 1 2 5 1 5 6 5 . 51 0 0 1 0 0 1 . 1 72 3 7 . 2 6 5 5P ? ?? ? ? ??； sv? 箍筋的配箍率， svsvsvAb? ? ，箍筋選用雙股 12? ，2 2122 2 2 6 . 0 8 ( )4svA m m? ?? ? ?，則出箍筋間距 vS 的計(jì)算式為： 2 2 2 6 21 2 3 , 0200 . 2 1 0 ( 2 0 . 6 )() c u k s v s vv df f A b hS V? ? ? ???? ? ? ?? 2 2 2 6 221 . 0 1 . 0 1 . 1 0 . 2 1 0 ( 2 0 . 6 1 . 1 7 ) 5 0 2 8 0 2 2 6 . 0 8 6 5 5 2 37 . 2( 0 . 9 3 1 4 . 2 4 )?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ??? 61 . 2 1 0 . 2 1 0 2 . 7 0 2 7 . 0 7 2 8 0 2 2 6 . 0 8 4 2 9 0 2 5 2 3 7 . 27 9 9 8 4 . 8 9?? ? ? ? ? ? ? ?? ? , 50cu kf MPa? ； 箍筋選用 335HRB ，則 280svf MPa? ； 取箍筋間距 250vS mm? ，并按《公預(yù)規(guī)》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取 100mm 。 在組合設(shè)計(jì)剪力值 30 2 01 , 25