【正文】 床的最大進給力 7840N 和機床的最大扭轉(zhuǎn)力矩 196N178。 ? 工藝孔擴孔： 參考文獻 [4]表 ，選擇 f=由參考文獻 [1]表 1115，擴孔的切削速度為（ 1/2～ 1/3） V 鉆，故取 V 擴 = V鉆 = m/min 由此算出轉(zhuǎn)速 n= = = r/min 參考實際機床轉(zhuǎn)速，取轉(zhuǎn)速 n=475r/min ? 工藝孔粗鉸與精鉸： 參考文獻 [4]表 選擇粗鉸進給速度 f粗 =。選擇精鉸切削速度 v精 =由此計算轉(zhuǎn)速 v 粗 =。 n 精 = = =191 r/min； 南昌航空大學科技學院學士學位論文 13 參考實際機床主軸轉(zhuǎn)速，取 n粗 =375r/min 、 n 精 =190r/min； ∴ 實 際 的 切 削 速 度 為 v 粗 =v 精 = ． 各縱向孔堂削加工 由參考文獻 [1]表 417 查出各縱向孔的加工余量 (加工后達到尺寸 ) 由參考文獻 [1]表 1112 查出鏜孔經(jīng)濟精度：粗鏜 12級；半精鏜 11 級； 精鏜 7級 鏜孔中間尺寸及公差要求詳細參數(shù)見表（ 24） 表 24 各縱向孔中間尺寸與精度 項目 粗鏜 半精鏜 精鏜 Φ 80J7 Φ 78H12 Φ Φ 80J7 Φ 92H7 Φ 90 H12 Φ H11 Φ 92H7 2Φ 72J7 Φ 70 H12 Φ H11 2Φ 72J7 Φ 62J7 Φ 60 H12 Φ H11 Φ 62J7 Φ 42 Φ 40 Φ Φ 42 參考文獻對每個孔加工過程進行詳細設計： 根據(jù)公式 n= ； V ； 機床實際轉(zhuǎn)速表等，設計計算如以下（表 25至表 29，計算過程省略） ? Φ 80J7 孔工藝參數(shù)設計（詳細參數(shù)見表 25） 表 25 Φ 80J7 孔加工中間尺寸與參數(shù) 粗鏜 半精鏜 精鏜 加工后尺寸 f(mm/r) v（ m/s） ap（ mm） 2 n= （ r/min） 49 72 96 n 實際 (按機床選擇 ) 48 75 96 南昌航空大學科技學院學士學位論文 14 v 實際 (m/min) ? Φ 92H7孔工藝參數(shù)設計（詳細參數(shù)見表 26） 表 26 Φ 92H7 孔加工中間尺寸與參數(shù) 粗鏜 半精鏜 精鏜 加工后尺寸 f(mm/r) v（ m/s） ap（ mm） 2 n= （ r/min） 42 63 83 n 實際 (按機床選擇 ) 38 60 75 v 實際 (m/min) ? 2Φ 72J7孔工藝參數(shù)設計（詳細參數(shù)見表 27） 表 27 2Φ 72J7 孔加工中間尺寸與參數(shù) 粗鏜 半精鏜 精鏜 加工后尺寸 f(mm/r) v（ m/s） ap（ mm） 2 n= （ r/min） 106 n 實際 (按機床選擇 ) 60 75 96 v 實際 (m/min) ? Φ 62J7孔工藝參數(shù)設計（詳細參數(shù)見表 28） 表 28 Φ 62J7 孔加工中間尺寸與參數(shù) 粗鏜 半精鏜 精鏜 加工后尺寸 f(mm/r) 南昌航空大學科技學院學士學位論文 15 v（ m/s） ap（ mm） 2 n= （ r/min） 64 93 n 實際 (按機床選擇 ) 60 96 128 續(xù)表 28 v 實際 (m/min) ? Φ 42孔工藝參數(shù)設計（詳細參數(shù)見表 29） 表 29 Φ 80J7 孔加工中間尺寸與精度參數(shù) 粗鏜 半精鏜 精鏜 加工后尺寸 Φ 40 Φ Φ 42 f(mm/r) v（ m/s） ap（ mm） 2 n= （ r/min） 182 n 實際 (按機床選擇 ) 96 128 205 v 實際 (m/min) ． Φ 30H7 孔工藝設計 ? 鉆 Φ 15 參考文獻 [4]表 取 f= mm/r 參考文獻 [4]表 使用插入法 取得 v= m/s。M= N178。 主軸轉(zhuǎn)速 n= ==611 r/min ? 鉆 Φ 28 參考文獻 [4]表 取 f= mm/r 參考文獻 [4]表 使用插入法 取得 v= m/s。M= N178。 主軸轉(zhuǎn)速 n= ==328 r/min ? 擴 Φ H12 南昌航空大學科技學院學士學位論文 16 參考文獻 [4]表 取 f= mm/r 參考文獻 [4]表 使用插入法 取得 v= m/s。 主軸轉(zhuǎn)速 n= ==82 r/min ． Φ 22H7 孔工藝設計 ? 鉆 Φ 20 參考文獻 [4]表 取 f= mm/r 參考文獻 [4]表 使用插入法 取得 v= m/s。M= N178。 主軸轉(zhuǎn)速 n= ==468 r/min ? 擴 Φ H12 參考文獻 [4]表 取 f= mm/r 參考文獻 [4]表 使用插入法 取得 v= m/s。 主軸轉(zhuǎn)速 n= ==113 r/min ． M M16 M10 螺紋孔加工工藝設計，詳細參數(shù)見表 210 表 210 M10 螺紋孔加工參數(shù) 鉆Φ 8. 5螺紋底孔 查文獻 [4]表 f=v= m/s（插入法） n=攻螺紋，螺距 p= 查文獻 [4]表 （釩鋼機動絲錐） V=計算： n=283r/min 南昌航空大學科技學院學士學位論文 17 M16 螺紋孔加工工藝設計，詳細參數(shù)見表 211 表 211 M16 螺紋孔加工參數(shù) 鉆Φ 14螺紋底孔 查文獻 [4]表 f=v= m/s(插入法 ) n=；（ n= ） 攻螺紋 ,螺距 p=2 查文獻 [4]表 （釩鋼機動絲錐） V=計算： n=239r/min；（ n= ） ． 鉆孔 Φ 查文 獻 [4]表 進 給速 度 f=。 主軸轉(zhuǎn)速 n=7r/s 鉸孔 Φ 13 查文獻 [4]表 f=；查文獻 [4]表 切削速度 v= m/s 锪孔 Φ 26 深 4 進給速度 f=。參考文獻 [4]表 得 切削速度 v= m/s。 ? G1/4” :鉆底孔 參考文獻 [4]表 得 f= mm/r。 n= ==833 r/min 實際轉(zhuǎn)速取 n=1000 r/min 實際切削速度： v =攻螺紋參數(shù)見工序卡。鏜床夾具的主要加工對象是薄殼箱體鑄件，因此在設計時除了工件在正確定位和夾緊以及具有足夠的剛性之外，主要考慮的問題是與鏜孔刀具密切相關的刀具導向裝置的合理選用，以保證達到產(chǎn)品的工藝要求。為防止產(chǎn)生錯誤，在設計鏜床夾具時，應首先根據(jù)工藝提供的加工工序圖，繪制包括工件加工部位及尺寸要求，加工時的刀具布置及始末位置，鏜桿結(jié)構(gòu)，導向元件結(jié)構(gòu)及安裝位置等在內(nèi)的刀具布置圖或者在總圖上表示清楚。鏜模架應具有足夠的剛度和穩(wěn)定性。 ? 滑動軸承要由充分的潤滑。 鏜床種類見圖 31 鏜床專用夾具 南昌航空大學科技學院學士學位論文 19 圖 31 夾具鏜床分類圖 本次夾具是為箱體重要加工表面 — 箱體縱向孔系的加工而設計的，即工序 70、90、 100： 鏜削加工各縱向孔Φ 80、Φ 7Φ 92；Φ 6Φ 4Φ 72。屬于臥式鏜床專用夾具。滿足基準重合原則，在批量生產(chǎn)中使裝夾定位簡單 快速，提高生產(chǎn)效率。成批生產(chǎn)中，箱體零件中同軸孔系的同軸度要求幾乎都是由 鏜模保證的。鏜套裝于支架上，支架由螺釘螺母連接裝在夾具體上。吊架定位導向原件采用 V型導軌，吊架放于導軌上，導軌由螺釘螺母連接夾具體上。該機構(gòu)使夾緊方便可靠，有效降低工人勞動強 度，均衡零件兩側(cè)夾緊力，使工件受力均衡，減少因夾緊變形引起的彈 性誤差，有效保證零件加工工序精度。 定位元件的設計與選擇 工件形狀不同定位元件即定位支撐點分布不同。 工件定位就是根據(jù)加工要求及基準重合原則限制應限制的自由度數(shù)。 ? 提高工件和定位元件相應表面的精度而減少過定位的不利影響。 一批工件在夾具中位置的不一致性會影響加工精度，但如果工件與夾具定位面 的精度都較高時，過定位又是允許的，因為它可以提高工件的安裝剛度和加工過程的穩(wěn)定性。此時常采用一面兩銷的定位元件來限位。有時工件上沒有合適的小孔時，常把緊固螺栓孔的精度提高或?qū)ｉT做出兩個工藝孔，以備一面兩孔定位之用。孔徑 10H7。當孔心距和銷心距誤差不一致時，可能發(fā)生工件兩孔無法裝入兩銷的干涉問題，將第二個銷子削成菱形，用削邊銷限制 Z(轉(zhuǎn)動 )，就避免了過定位的干涉。 鏜孔的軸線位置是由刀具各切削點的旋轉(zhuǎn)中心在進給長度的軌跡所決定的。設計導向部件結(jié)構(gòu)時，通過合理配置鏜套的導向長度和刀具在鏜套端外的懸伸長度以及采用適當?shù)墓に嚧胧捎行У販p小這一誤差。此時應該考慮一下問題：若孔距較大（導向間距大于 10 倍鏜桿直徑），在雙導向之間還應該增加輔助導向；刀具與機床主軸應該采用浮動連接，以避免加工時產(chǎn)生擴大孔徑、拉毛導套或者咬住刀具的現(xiàn)象；應該按照機床主軸和工作行程的實際情況和生產(chǎn)率的要求考慮鏜桿輸送機構(gòu)，并保證在鏜桿拉出工件時有足夠的支承長度。 雙導向（雙面單支承的導向）結(jié)構(gòu)是鏜床夾具最廣泛采用的形式，也是使用最可靠、加工精度較高的導向方式。機床主軸對鏜套公共軸線的同軸度通常需要調(diào)整在 。 ? 鏜桿相對較長較重、退出鏜桿裝卸工件時作用在鏜套的負荷很大。 ? 當 L10d 時，應在工件多層壁間安裝中間的輔助支承導向。導套和鏜桿的配合間隙往往較兩端的主鏜套大些。 ? 雙面導向從一面同軸線的孔，鏜孔軸線的偏差由兩端鏜套軸線的同軸度、鏜 套和鏜桿的配合間隙及工藝系統(tǒng)的剛度等因素而定。精加工時鏜孔軸線偏移是以刀具導向部件的誤差為主，單刃刀具鏜孔只影響鏜孔直徑的尺寸精度，而對軸線只有定向偏移。常用的鏜套有固定式和回轉(zhuǎn)式兩類。固定式鏜套的優(yōu)點是外形尺寸小、結(jié)構(gòu)簡單、導向精度高，但鏜桿在鏜套內(nèi)即相對轉(zhuǎn)動又相對軸向移動，鏜套易磨損，故只適用于低速鏜孔?；剞D(zhuǎn)式鏜套可分為滑動式