簡(jiǎn)支梁橋設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)-在線瀏覽
2024-08-07 05:43本頁面
【正文】 重心至全截面重心距離yi (cm)對(duì)換軸靜矩Sij=Aiyi(cm3) b1=160cm ys=b1=250cm ys=翼板①翼緣部分對(duì)凈軸靜矩San(cm3) 192096翼緣部分對(duì)換軸靜矩Sao(cm3) 三角承托② 34605 31880肋部③ 13508 12418∑240209下三角④馬蹄部分對(duì)凈軸靜矩Sbn(cm3) 馬蹄部分對(duì)換軸靜矩Sbo(cm3) 馬蹄⑤ 164945 肋部⑥ 29988 31623管道或鋼束 ∑194108翼板①凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩Snn (cm3) 192096凈軸以上換算面積對(duì)換軸靜矩Sno (cm3) 三角承托② 34605 31880肋部③ ∑349760翼板①換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩Son (cm3) 192096換軸以上換算面積對(duì)換軸靜矩Soo (cm3) 三角承托② 34605 31880肋部③ ∑四分點(diǎn)截面分塊名稱及序號(hào)靜矩類別及符號(hào)分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至全截面重心距離yi (cm)對(duì)凈軸靜矩Sij=Aiyi(cm3)靜矩類別及符號(hào)分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至全截面重心距離yi (cm)對(duì)換軸靜矩Sij=Aiyi(cm3) b1=160cm ys=b1=250cm ys=翼板①翼緣部分對(duì)凈軸靜矩San(cm3) 192360翼緣部分對(duì)換軸靜矩Sao(cm3) 三角承托② 34660 31850肋部③ 13530 12406∑240550下三角④馬蹄部分對(duì)凈軸靜矩Sbn(cm3) 馬蹄部分對(duì)換軸靜矩Sbo(cm3) 馬蹄⑤ 肋部⑥ 29955 31641管道或鋼束 ∑翼板①凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩Snn (cm3) 192360凈軸以上換算面積對(duì)換軸靜矩Sno (cm3) 三角承托② 34660 31850肋部③ ∑翼板①換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩Son (cm3) 192360換軸以上換算面積對(duì)換軸靜矩Soo (cm3) 三角承托② 34660 31850肋部③ ∑支點(diǎn)截面 b1=160cm ys=b1=250cm ys=翼板①翼緣部分對(duì)凈軸靜矩San(cm3) 214440翼緣部分對(duì)換軸靜矩Sao(cm3) 三角承托② 肋部③ ∑翼板①凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩Snn (cm3) 214440凈軸以上換算面積對(duì)換軸靜矩Sno (cm3) 三角承托② 肋部③ ∑翼板①換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩Son (cm3) 214440換軸以上換算面積對(duì)換軸靜矩Soo (cm3) 三角承托② 肋部③ ∑(一) 截面幾何特性匯總下面將計(jì)算結(jié)果一并列于 表14 內(nèi)。（一）持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能發(fā)生破壞，必須驗(yàn)算這兩類截面的承載力。(1)求受壓區(qū)高度x先按第一類T型截面梁，略去構(gòu)造鋼筋影響，計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度x，即受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，說明確實(shí)是第一類T型截面梁。截面抗彎承載力有跨中截面正截面承載力滿足要求。先對(duì)四分點(diǎn)處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算，即式中 其中 ——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，； ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，； ——受壓翼緣的影響系數(shù)，；箍筋選用雙肢直徑為10mm的HRB335鋼筋，間距，則，故采用全部2束預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值，即。非預(yù)應(yīng)力構(gòu)造鋼筋作為承載力儲(chǔ)備，未予考慮。斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算，即式中 其中 ——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，； ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，； ——受壓翼緣的影響系數(shù)，；箍筋選用雙肢直徑為10mm的HRB335鋼筋，間距，則，故采用全部2束預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值，即。非預(yù)應(yīng)力構(gòu)造鋼筋作為承載力儲(chǔ)備，未予考慮。（二）持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂性驗(yàn)算橋梁預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的抗裂性驗(yàn)算，都是以構(gòu)件混凝土的拉應(yīng)力是否超過規(guī)范規(guī)定的限值來表示的，分為正截面抗裂性驗(yàn)算和斜截面抗裂性驗(yàn)算。在設(shè)計(jì)時(shí)，和的值可按下式近似計(jì)算式中 、——構(gòu)件截面面積及對(duì)截面受拉邊緣的彈性抵抗矩； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對(duì)毛截面重心軸的偏心距； ——按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值； ——第一期荷載永久作用； ——使用階段預(yù)應(yīng)力束的預(yù)加力。m)(2)20944811624555239346/cm178。(4)/cm179。m)(6)150155011261600應(yīng)力部位跨中下緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)下緣(N以邊梁的跨中截面為例，對(duì)其上梗肋(aa)、凈軸(nn)、換軸(oo)和下梗肋(bb)等四處分別進(jìn)行主壓應(yīng)力驗(yàn)算，其他截面采用同樣的方法驗(yàn)算。表622 計(jì)算表(1)截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中截面 /(1) (N(3)/cm4(4)23343453233434532334345323343453/cm(5)0/cm4(6)26924526269245262692452626924526 cm(7)0/(Nm)(9)3628240362824036282403628240MPa(10)= (1)/(3) MPa (11)=(2)(5)/(4)0 MPa (12)=(10)(5) MPa(13)=(8)(5) (4)0 MP(14)=[(9)(8)]/(4)0/ MPa(15)=(13)＋(14)pc/Mpa(16)=(12)＋(15)表623 計(jì)算表(2)截面應(yīng)力部位aaoonnbb四分點(diǎn)截面 /(1) (N(3)/cm4(4)23634155236341552363415523634155/cm(5)0 / cm4(6)26605243266052432660524326605243 cm(7)0/(Nm)(9)2721310272131027213102721310MPa(10)= (1)/(3) MPa (11)=(2)(5)/(4)0 MPa (12)=(10)(5) MPa(13)=(8)(5) (4)0 MP(14)=[(9)(8)]/(4)0/ MPa(15)=(13)＋(14)/Mpa(16)=(12)＋(15)表624 計(jì)算表(3)截面應(yīng)力部位aaoonn支點(diǎn)截面 /(1)/(N(3)/ cm4(4)276699732766997327669973/cm(5)0 / cm4(6)317856762660524326605243 cm(7)0/(Nm)(9)000MPa(10)= (1)/(3) MPa (11)=(2)(5)/(4)0 MPa (12)=(10)(5) MPa(13)=(8)(5) (4)000 /MPa(14)=[(9)(8)]/(4)000/ MPa(15)=(13)＋(14)000 /Mpa(16)=(12)＋(15) 表625 τ計(jì)算表(1)上梗肋aa/ cm4 cm4腹板寬b/cmanaoτ跨中一期恒載02334345326924526201596072——0——預(yù)加力01596072——0長期組合剪應(yīng)力————————四分點(diǎn)一期恒載236341552660524320——標(biāo)準(zhǔn)組合——預(yù)加力——長期組合剪應(yīng)力————————支點(diǎn)一期恒載276699733178567646169666——標(biāo)準(zhǔn)組合——預(yù)加力169666——長期組合剪應(yīng)力———————— 表626 τ計(jì)算表(2)凈軸nn—
研究報(bào)告相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1