【正文】 間距 =2200mm （ 3） 39。 122 fhf hbbb ??? =200+2? 180+12? 180=2720mm 式中： b — 為梁腹板寬度； hb — 為承托長(zhǎng)度，此處 hh hb 3? =3? 60=180mm，取 hb =360mm； 39。fh 可取跨中截面翼緣板厚度的平均值。fb =2200mm。 圖 12 主梁跨中截面分塊圖（尺寸單位： cm） 截面形心至上緣的距離為： AyAy iis ?? （ 11） 式中： iA — 分塊面積； iy — 分塊面積的形心至上緣的距離。主梁跨中截面的全截面幾何特性如表 12 和 13所示。 橫截面沿跨長(zhǎng)的變化 主梁采用等高形式， T 梁翼板厚度沿跨長(zhǎng)不變，在距梁端 2250mm 范圍內(nèi)將腹板加寬到與馬蹄同寬（見(jiàn)圖 11）。 第二章 主梁作用效應(yīng)計(jì)算 永久作用效應(yīng)計(jì)算 永久作用集度 1）預(yù)制梁自重（一期恒載） （ 1） 按跨中截面計(jì)，主梁的恒載集度： mkNg /)(2 ???????? ?????? （ 2）橫隔梁： 對(duì)于邊主梁： mkNg/ 2??????? ????????? ???????? ?????? ??? 對(duì)于中主梁： mkNg /39。 ????? 2）二期恒載 一側(cè)人行道欄桿 ；將橋面鋪裝層和欄桿、人行道的恒載籠統(tǒng)地均攤給 6 片主梁，則： 橋面鋪裝層： ? ?mkNg/ 6)(2/)1(????????? 欄桿： mkNg /)2( ?? 二期恒載： mkNggg /)2()1(2 ????? 恒載計(jì)算匯總表見(jiàn)表 2— 1。 表 22 永久作用效應(yīng)計(jì)算表 項(xiàng)目 )/mkN（ 總恒載 )( mkNMg ? )(kNQg 跨中 四分點(diǎn) 四分點(diǎn) 支點(diǎn) α 0 1號(hào)梁 2號(hào)梁 3號(hào)梁 可變作用效應(yīng)計(jì)算 沖擊系數(shù)和車(chē)道折減系數(shù) 簡(jiǎn)支梁橋結(jié)構(gòu)基頻計(jì)算： ccmEIlf 22?? （ 23） 式中： l — 計(jì)算跨徑（ m）， l =； E— 材料的彈性模量 )/( 2mN ， E= 210 / mN? ； cI — 跨中截面的截面慣性矩（ 4m ）， 9 6 mmIc ?? ； cm — 結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)， igml ?lx ?? l)1( ??l)1( ?? ?1??1? V mkggGm c / 39。 按《公橋規(guī)》 條， 當(dāng)車(chē)道大于兩車(chē)道時(shí)，應(yīng)進(jìn)行車(chē)道折減，但折減后不得 小于兩車(chē)道布載的計(jì)算結(jié)果。 主梁的荷載橫向分布系數(shù)（修正剛性橫梁法） （ 1） 跨中的荷載橫向分布系數(shù) cm ： 由于承重結(jié)構(gòu)的寬跨比為： ??lB，故可用修正的剛性橫梁法來(lái)繪制影響線和計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)。 對(duì)于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度： mmt 2102 60180180 ???? 馬蹄部分的換算平均厚度： mmt 3 0 02 3 5 02 5 039。計(jì)算所得 ij? 值見(jiàn)表 24。 圖 23 跨中荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算圖（尺寸單位 :cm） 表 25 荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算表 梁 號(hào) 值響線豎標(biāo)汽車(chē)荷載作用點(diǎn)相應(yīng)影 qi? cqm 1q? 2q? 3q? 4q? 5q? 6q? 7q? 8q? 1 2 3 (3)支點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù) om （杠桿原理法） 支點(diǎn)荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算如圖 24 所示。四車(chē)道折減系數(shù) ?? 。 圖 25 跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖 表 27 跨中截面內(nèi)力計(jì)算表 梁號(hào) 1 2 3 公路 I級(jí)（考慮沖擊系數(shù)） )(max mkNM ? )(max kNQ （ 2）求四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力 四分點(diǎn)截面的內(nèi)力計(jì)算圖見(jiàn) 26，內(nèi)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表 28。 表 210（ 1） 1 號(hào)梁內(nèi)力組合表 序號(hào) 荷載類(lèi)別 跨中截面 四分點(diǎn)截面 支點(diǎn)截面 （ 1） 總恒載 0 （ 2） 人群荷載 0 0 0 0 0 （ 3） 汽車(chē)荷載 （考慮沖擊） （ 3） ’ 汽車(chē) 荷載 （未考慮沖擊） （ 4） ）（）（）（ 短期荷載’ 23??? ? （ 5） ）（）（）（ 標(biāo)準(zhǔn)組合 321 ?? ? （ 6） ? ?）（）（ ）（基本組合 ?? ???? 表 210（ 2） 2 號(hào)梁內(nèi)力組合表 序號(hào) 荷載類(lèi)別 跨中截面 四分點(diǎn)截面 支點(diǎn)截面 （ 1） 總恒載 0 （ 2） 人群荷載 0 0 0 0 0 （ 3） 汽車(chē)荷載 （考慮沖擊） （ 3） ’ 汽車(chē)荷載 （未考慮沖擊） （ 4） ）（）（）（ 短期荷載’ 23??? ? （ 5） ）（）（）（ 標(biāo)準(zhǔn)組合 321 ?? ? （ 6） ? ?）（）（ ）（基本組合 ?? ???? 表 210（ 3） 3 號(hào)梁內(nèi)力組合表 序號(hào) 荷載類(lèi)別 跨中截面 四分點(diǎn)截面 支點(diǎn)截面 （ 1） 總恒載 0 （ 2） 人群荷載 0 0 0 0 0 （ 3） 汽車(chē)荷載 （考慮沖擊） （ 3） ’ 汽車(chē)荷載 （未考慮沖擊） （ 4） ）（）（）（ 短期荷載’ 23??? ? （ 5） ）（）（）（ 標(biāo)準(zhǔn)組合 321 ?? ? （ 6） ? ?）（）（ ）（基本組合 ?? ???? 第三章：預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置 跨中截面鋼束的估算及確定 按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估 算鋼束數(shù) 對(duì)于簡(jiǎn)支梁帶馬蹄的 T 形截面，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)，則得到鋼束數(shù) n 的估算公式： )(1 pspkpk ekfAC Mn ????? （ 31） 式中： kM — 持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值，按表 210中第（ 5）項(xiàng)??； 1C — 與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對(duì)于公路 I 級(jí)， C1 取 ； pA? — 鋼 絞線截面積， 一根鋼絞線 的截面積 是 2，故pA? =； 前面已計(jì)算出成橋后跨中截面 sk =，初估 pa 15cm；則鋼束偏心距為： cmaye pxp 0 3 ????? 按最大跨中彎矩值（ 2 號(hào)梁）計(jì)算： )8 8 6 4 3 (101 8 6 9 5 1 64 3 ??????? ?? ?n 按承載能力極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù) 根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算圖式，受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限強(qiáng)度 cdf ，應(yīng)力圖示呈矩形。 25 433 ?????? ???? ?pdpd fAah Mn 根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數(shù) n=3。根據(jù)《公預(yù)規(guī) 》 條規(guī)定，直線管道的凈距不應(yīng)小于 40mm，且不宜小于管道直徑的 倍，在豎直方向兩管道可重疊，跨中截面的細(xì)部構(gòu)造如圖 31 所示。 鋼束群重心至梁底距離為： cmap 853 1 2 58545 ???? 鋼束錨固端截面的幾何特性見(jiàn)表 31。 鋼束彎起角和線形的確定 本設(shè)計(jì)中鋼束彎起角 ? 和相應(yīng)的彎曲半徑 R見(jiàn)表 32。 鋼束計(jì)算 （ 1） 計(jì)算鋼束彎起點(diǎn)和彎止點(diǎn)分別至跨中截面的水平距離 鋼束彎起布置如圖 32所示。 根據(jù)圓弧線的性質(zhì)，圖中彎止點(diǎn)沿切線方向至導(dǎo)線點(diǎn)的距離與彎起點(diǎn)的距離相等，所以彎止點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離為 ?cos21 ?? bb ll ，則彎止點(diǎn)至跨中截面的水平距離為 21 bbk llx ?? 。 圖 32 鋼束計(jì)算圖 表 32 各鋼束的控制要素參數(shù)表 鋼束號(hào) 升高值 y(mm) 彎起角θ(? ) 彎起半徑R（ mm) 支點(diǎn)到錨固點(diǎn)的水平距離 d（ mm） 彎起點(diǎn)距跨中截面的水平距離kx(mm) 彎起點(diǎn)距導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離2bl(mm) 彎止點(diǎn)距跨中截面水平距離 21 bbk llx ??（ mm） N1 760 10 50000 150 2777 4374 11459 N2 608 10 50000 150 3801 3500 10748 N3 456 10 50000 150 4826 2625 10036 （ 2）各截面鋼束位置及其傾角的計(jì)算 鋼束上任一點(diǎn) i離梁底距離 ii yaa ?? 及該處鋼束的傾角 i? ，式中 a 為鋼束彎起前其重心至梁底的距離； iy 為 i點(diǎn)所在的計(jì)算截面處鋼束位置的升高值。 各截面鋼束位置 ia 及其傾角 i? 計(jì)算值見(jiàn)表 33。 第一階段：主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋階段 主梁混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度達(dá)到 90%后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的張拉，此時(shí)管道尚未壓漿，所以其截面的截面特性計(jì)算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響， T 形梁翼板寬度為 1600mm。主梁吊裝完成后現(xiàn)澆 250mm 濕接縫，但濕接縫還沒(méi)參與截面受力，這時(shí)的截面特性計(jì)算采用 計(jì)入預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面， T 形翼板有效寬度為 1600mm。此時(shí)截面 特性計(jì)算計(jì)入預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算面積。 凈截面幾何特性計(jì)算 在預(yù)加應(yīng)力階段，只需計(jì)算小截面的幾何特性。 第一階段跨中截面的截面幾何特性計(jì)算見(jiàn)表 41。 表 42 跨中截面（ b=185cm）幾何特性 分塊名稱(chēng) )(2cmAi分塊面積 )(cmyAii梁頂距離 重心至 iiyA?iS的面積矩對(duì)梁頂邊 )(cmys距離心到上緣全截面重 )( 4cmIi性矩自身慣 )(mmyydisi?? )(2mmdAIiiy? )( 4cmIII xi??性矩截面慣 混凝土全截面 19617000 4000 20207000 預(yù)留孔道面 積 略 506000 ? － 19617000 510000 截面靜矩計(jì)算 在張拉階段，凈截面的中性軸位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與使用階段在凈軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。 故對(duì)每一個(gè)荷載作用階段，需要計(jì)算四個(gè)位置的剪應(yīng)力，即需要計(jì)算下面幾種情況的靜矩： （ 1） aa 線以上（或以下）的面積對(duì)中性軸的（凈軸和 換軸）靜矩； （ 2） bb 線以上（或以下）的面積對(duì)中性軸的（凈軸和換軸）靜矩； （ 3）凈軸（ n n）以上（或以下）的面積對(duì)中性軸的（凈軸和換軸）靜矩； （ 4）換軸（ o o）以上（或以下）的面積對(duì)中性軸的（凈軸和換軸）靜 矩。 圖 41 靜矩計(jì)算圖（尺寸單位： cm） 表 43 跨中截面對(duì)重心軸靜矩計(jì)算 分塊名稱(chēng)及序號(hào) 小毛截面 b=160cm,ys= 分塊名稱(chēng)及序號(hào) 小毛截面 b=184cm,ys= 靜矩類(lèi)別 )( 2cmAi面積分塊 )(cmyi重心距離至全截面分塊面積 iii yAS?靜矩對(duì)凈軸 靜矩類(lèi)別 )( 2cmAi面積分塊 )(cmyi重心距離至全截面分塊面積 iii yAS?靜矩對(duì)凈軸 翼緣板 部分對(duì)凈軸靜矩)( 3cmS na? 2880