【正文】 故可將其簡(jiǎn)化比擬為一塊矩形的平板，用比擬正交異性板(G－M法)求荷載橫向分布系數(shù)① 計(jì)算主梁的抗彎及抗扭慣性矩I和IT抗彎慣性矩I在前面已求得：I=對(duì)于T形梁截面，抗扭慣性矩可近似按下式計(jì)算：IT=cibiti3bi，ti—相應(yīng)為單個(gè)矩形截面的寬度和厚度；ci—矩形截面抗扭剛度系數(shù)；根據(jù)t/b查表計(jì)算；m—梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的塊書(shū)。 式中─材料的切變模量，取=，則 = =④ 計(jì)算荷載橫向分布影響線坐標(biāo)：已知=，查GM法計(jì)算用表（見(jiàn)附表B），可查得表23中數(shù)據(jù)。 圖26 1號(hào)梁橫向分布影響線（尺寸單位：cm）⑤ 計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)：荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算中包含了車道折減系數(shù)。 圖27 最不利荷載布置圖（尺寸單位：cm）1號(hào)梁：四車道： 三車道： 兩車道： 2號(hào)梁：四車道： 三車道： 兩車道： 3號(hào)梁：四車道： 三車道： 兩車道： 4號(hào)梁：四車道： 三車道： 兩車道： 5號(hào)梁：四車道： （2）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)：如圖28所示，按杠桿原理法繪制支點(diǎn)截面荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載圖28 支點(diǎn)截面荷載橫向分布計(jì)算圖式（尺寸單位：cm）M01== M01==M01=2=M01=2=M01=2= (3)橫向分布系數(shù)匯總，見(jiàn)表25表25可變作用類別12345mc0．546mo 車道荷載的取值 根據(jù)《橋規(guī)》,公路—I級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk=，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值pk按以下規(guī)定選?。簶蛄河?jì)算跨徑小于或等于5m時(shí)，pk=180KN；橋梁計(jì)算跨徑大于或等于50m時(shí)，pk=360KN；橋梁計(jì)算跨徑在5m～50m時(shí)，pk采用直線內(nèi)插求得。本設(shè)計(jì)中，計(jì)算彎矩時(shí)qk=，pk=〔（）+180〕=計(jì)算剪力時(shí): pk== KN 計(jì)算可變作用效應(yīng) 對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮：計(jì)算主梁活載跨中彎矩時(shí)，采用全跨中統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)mc，考慮到跨中和四分點(diǎn)剪力影響線的較大豎標(biāo)位于橋跨中部，故按不變化的mc計(jì)算，計(jì)算支點(diǎn)附近應(yīng)考慮支承條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點(diǎn)到l/4之間，橫向分布系數(shù)用mc與mo值直線插入，其余均取mc值。集中荷載若作用在計(jì)算截面，雖然影響縱坐標(biāo)最大，但其對(duì)應(yīng)的橫向分布系數(shù)較小，荷載向跨中方向移動(dòng)，就出現(xiàn)相反情況，因此應(yīng)對(duì)兩個(gè)荷載進(jìn)行比較，即影響線縱坐標(biāo)最大值和橫向分布系數(shù)達(dá)到最大值的截面（l/4截面），然后取一個(gè)最大的作為所求值。m △Q=變截面處: Vmax,= ｛〔+〕+｝=跨處: Vmax,= 〔+〕=∴Vmax,＞Vmax, ∴取Vmax=Vmax,= （3）支點(diǎn)處的最大彎矩和最大剪力 q V影響線分布系數(shù)1Mmax= （0+0）=0 KN為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加應(yīng)力： Npe=Npe——使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋永久應(yīng)力的合力；Ms——按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；A——構(gòu)件混凝土全截面面積；W——構(gòu)件全截面對(duì)抗裂驗(yàn)算邊緣彈性抵抗矩；ep——預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離；對(duì)于2號(hào)梁：Ms= N提供的預(yù)應(yīng)力筋截面面積為：Ap=36139=2502mm2，采用夾片錨，162。 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件直線管道的凈距不應(yīng)小于40mm，；對(duì)于預(yù)埋的金屬管在豎直方向上可將兩管道疊置。各鋼束的彎曲半徑：RN1=45000mm，RN2=30000mm，RN3=15000mm，鋼束各控制位置的確定以N3號(hào)鋼束為例，其彎起布置如圖(2) 由ld=:ld==400ctg8176。=1049mm∴彎起點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離 : lw=ld+ lb2=2846+1049=3895 mm則彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離為 : xk=29160/2+=10935mm根據(jù)圓弧切線的性質(zhì)，圖中彎止點(diǎn)沿切線方向至導(dǎo)線點(diǎn)的距離與彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離相等，所以彎止點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離為：lb1=176。=1039 mm∴彎止點(diǎn)到跨中截面的水平距離為：xk+lb1+lb2=10935+1039+1049=13023mm同理可以計(jì)算N1，N2的控制點(diǎn)位置，將鋼束的控制參數(shù)匯總于下表2－8各鋼束彎曲控制要素表 表2－8鋼束號(hào)升高值C（mm）彎起角（　186。 計(jì)算時(shí)，首先應(yīng)判斷出i點(diǎn)所在的區(qū)段，然后計(jì)算ci及θi，即：當(dāng)xixk≤0時(shí)，i點(diǎn)位于直線段還未彎起，ci=0，a=ai=100mm，θi=0當(dāng)0＜xixk≤Lb1+ Lb2時(shí)，i點(diǎn)位于圓弧曲線段，ci及θi按下式計(jì)算， ci=R（1cosθi） ，θi=arcsin 當(dāng)xixk＞Lb1+ Lb2時(shí)，i點(diǎn)位于靠近錨固端的直線段上，此時(shí)，θi=θ0=8176。)ci(㎜)ai =a+ ci(㎜)跨中xi=0N17836263為負(fù)值,鋼束尚為彎起00100N269844176N3107472088L/4xi=5490㎜N178362634707247347N269844176﹤000100N3107472088﹤000100變截面xi=13909㎜N1783626313126814021502N26984417669258678778N310747208831628297397支點(diǎn)xi=14580㎜N1783626313979814971597N26984417675968773873N310747208838338391491(4)鋼束平彎段的位置及平彎角 N1，N2，N3三束預(yù)應(yīng)力鋼絞線在跨中截面布置在同一水平面上，而在錨固端三束鋼絞線則都在肋板中心線上，為實(shí)現(xiàn)鋼束的這種布筋方式，N1，N3在主梁肋板中必須從兩側(cè)平彎到肋板中心線上，為了便于施工中布置預(yù)應(yīng)力管道，N2，N3在主梁中的平彎采用相同的形式，其平彎位置如圖所示，平彎方程為：y=107x2 非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置 按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量，在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來(lái)確定。22（外徑25. 1）HRB335鋼筋，提供的截面面積As=2281mm2，在梁底布置非預(yù)應(yīng)力筋。(2) 灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆100mm濕接縫（Ⅱ階段） 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉完成并進(jìn)行管道壓漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠參與截面受力。(3) 橋面、欄桿及人行道施工和運(yùn)營(yíng)階段（Ⅲ階段） 橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板有效寬度為1700mm。N2，和N3不僅有豎彎還有平彎，其角度應(yīng)為管道轉(zhuǎn)過(guò)的空間角度，其中豎彎角度θN=8176。所以空間轉(zhuǎn)角為θN2=θN1==176。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》附錄D，σL2計(jì)算公式如下： 反向摩擦影響長(zhǎng)度：Lf=，其中△σd=σ0σL/LΣL—錨具變形、鋼束回縮值，按《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于夾片式錨具頂壓張拉時(shí)，∑△L=4㎜△ σd—單位長(zhǎng)度由管道摩檫引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下列公式計(jì)算 △σd=σ0σL/L其中： σ0—張拉端錨下控制應(yīng)力， σL—預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩檫損失后錨固端應(yīng)力，即扣除σL1后的鋼筋應(yīng)力； L—張拉端至錨固端的距離 反摩阻影響長(zhǎng)度計(jì)算表 鋼束號(hào)σ0=σcon（MPa）σL1（MPa）σL=σ0σL1（MPa）L（m）Δσd=（MPa）Lf（MPa）N113951467412181N213951477412157N313951483012168從表中中可知三束預(yù)應(yīng)力鋼絞線均滿足Lf≤L1，所以距張拉端為x處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失σL2為：σL2=△σ 預(yù)應(yīng)力鋼筋分批張拉時(shí)混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失。錨具變形、鋼絲回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失σL2計(jì)算表 截面鋼束編號(hào)x（㎜）Lf（㎜）Δσ（MPa）σL2（MPa）平均值（MPa）跨中N11467412181x＜Lf截面不受反摩阻影響0N21477412157N31483012168L/4N1738312181N2748412157N3754012168變截面N1144312181N2154412157N3160012168支點(diǎn)N112181N212157N312168 鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失σL5 《公預(yù)規(guī)》，鋼絞線由于松弛引起的應(yīng)力損失的終極值按下式計(jì)算： σL5=ψξ（ ）σpeψ——張拉系數(shù)，采用一次張拉ψ=；ξ——鋼筋松弛系數(shù)，對(duì)低松弛鋼絞線，ξ=；σpe——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，σpe=σconσL1σL2σL4；分批張拉損失σL4計(jì)算表σ 張拉順序Npe張拉鋼束偏心距（㎜）計(jì)算鋼束偏心距（㎜）各鋼束的應(yīng)力損失σL4N1N2N1N2N1N2跨中N2994994N3994994994994 ΣL/4N2992745N3992992745992Σ變截面N2253471N3634634471253Σ支點(diǎn)N2159565N3541541565159 Σ鋼筋應(yīng)力松弛損失σL5計(jì)算表 鋼束截面σpe（MPa）σL5（MPa）N1N2N3N1N2N3跨中L/4變截面支點(diǎn)，徐變引起的損失σL6 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，由混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失可按下式計(jì)算σL6= ρps=1+ σL6——全部鋼束重心處由混凝土收縮，徐變引起的應(yīng)力損失值；σpc——鋼束錨固時(shí)，全部鋼束重心處由NPI和MG1所引起的混凝土正應(yīng)力。ρ——配筋率，ρ=，（A為鋼束錨固時(shí)相應(yīng)的凈面積）ep——為鋼束群重心至截面凈軸的距離；i——截面回轉(zhuǎn)半徑，i2= φ（t，t0）——加載齡期為t0，計(jì)算齡期為t時(shí)個(gè)混凝土徐變系數(shù)；εcs（t，t0）——加載齡期為t0，計(jì)算齡期為t時(shí)收縮應(yīng)變；各截面摩檫應(yīng)力損失σL1計(jì)算表 截面位置θμθx(㎝)kx(㎝)σconMPaσL1MPa平均值MPa(176。徐變系數(shù)終極值φ（t，t0）和收縮應(yīng)變終極值εcs（t，t0）的計(jì)算構(gòu)件理論厚度的計(jì)算公式：h=2A/μA——主梁混凝土截面面積；μ——與大氣接觸的截面周邊長(zhǎng)度。M）σpc（MPa）ρeps（㎜）ρPSεCS（t,t0）φ（t,t0）σL6（MPa）跨中103L/4103變截面103支點(diǎn)0103 預(yù)應(yīng)力損失組合