【正文】 ngle row . ??????（3）活載橫向分配后各梁支點(diǎn)反力：計(jì)算式為： iRB???計(jì)算結(jié)果見表 32遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）15表 32 梁活載反力計(jì)算表 Calculation of antibeam live load荷載橫向分布情況 公路—Ⅱ級荷載單孔 雙孔計(jì)算方法 荷載布置 橫向分布 系數(shù) /BKN/iR/BKN1/R01??0 . 單列行車 5??0 ?? 對稱布置按杠桿理法計(jì)算雙列行車 ?? 單列行車 51? ?? 非對稱布置按偏心受壓法計(jì)算雙列行車 （4）恒載與活載反力匯總恒載與活載反力匯總見表 33雙孔布載 L=＞45m ，故表中沖擊系數(shù) 。 10M?? ?? ?215..34G??圖 310 蓋梁各截面內(nèi)力計(jì)算圖/cm Interal forces of coping in sections on bent cap /cm其蓋梁各截面彎矩值見表 35表 35 彎矩計(jì)算表 The calculation of moments墩柱反力 梁的反力 各截面彎矩/KNm?荷載情況 1/GKN1R11R11 2?34?5上部恒載 0 對稱 0 公路—Ⅱ級 非對 稱 0 2）相應(yīng)于最大彎矩值時(shí)的剪力計(jì)算見表 36一般計(jì)算公式：***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1811 截面： ， ； 0V?左 1R?右22 截面： ；左 右33 截面： ， ；1左 1G右44 截面： ， ；VR??左 2R??右55 截面： 。表 37 彎矩組合表 Combination of moments截面號彎矩組合值 /KNm?11 22 33 44 551 上部恒載 0 2 蓋梁自重 3 公路—Ⅱ級對稱布置 0 4 公路—Ⅱ級非對稱布置 0 5 1+2+3 6 1+2+4 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）19（2）剪力組合見表 38表 38 剪力組合表 Combination of shear forces截面號剪力組合值/KN 11 22 33 44 55V左0 1 上部恒載 右 02 蓋梁自重 V右 0左0 3 公路—Ⅱ級 對稱布置 右 0 4 公路—Ⅱ級 非對稱布置 右 5 1+2+3 V右 6 1+2+4 右 各墩水平力計(jì)算采用集成剛度法進(jìn)行水平力分配。中墩橡膠支座中鋼板總厚度 20mm，剪切模量 ＝1000 ，每跨梁一端設(shè)有 4eG2/KNm個(gè)支座，每個(gè)支座的抗推剛度為： （32） /2erabGKn????***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)20每個(gè)墩上設(shè)有兩排橡膠支座，則支座剛度為＝2＝ （33）39。1）橋墩（臺）剛度計(jì)算墩（臺）采用 C40 混凝土，其彈性模量 。00439。單列行車產(chǎn)生的制動力：雙孔布載時(shí)： ???????單孔布載時(shí)： 9圖 312 公路—Ⅱ級荷載布置/m RoadⅡ level of load arrange/m***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)22但按照《橋規(guī)》 [4]的規(guī)定，T 不得小于 165KN，故取 T=165KN。（4）橋臺板式橡膠支座的水平力取摩檫系數(shù) ，則板式橡膠支座產(chǎn)生的摩阻力 ，?? ???大于 0 號臺 H0（= ）和 H4（= ） ，故取 H0=，H 4=。（2）對橋臺及兩聯(lián)間橋墩設(shè)板式橡膠支座的情況：板式橡膠支座的摩阻力為 ，大于溫度影響力，故 0 號臺為 ，4 號臺為 。??2）剪力作用時(shí)各截面的強(qiáng)度驗(yàn)算（1）計(jì)算公式《公路橋規(guī)》規(guī)定，當(dāng)矩形截面受彎構(gòu)件符合公式 時(shí)， tdVfbh??????可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，而僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。 (1)j tdVfbh?????? （39）???? （310）? （311）sbdcsV?.???S?表 311 各截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算表 Shear strength of every section checking11 22 33 44 55截面號左 右 左 右 左 右 左 右 左 右KNVj/ /mmb1800 1800 1800 1800 18000/hm1230 1320 1320 1320 1320KNVj39。表 313 截面抗扭強(qiáng)度驗(yàn)算表 Calculation of every section torsional strength實(shí)需抗扭鋼筋截面 Vd/kN Td/kNm bmm h0mm hmm βt Asv1 Ast Ast+314 抗扭縱筋/根Ф10箍筋/根 1800 1 5 31118001230 1310 5 3 1800 5 32218001320 1400 5 3 1800 5 33318001320 1400 5 3 1800 5 34418001320 14001 5 3 1800 1 5 35518001320 14001 5 3 墩柱計(jì)算 恒載計(jì)算1）一孔上部構(gòu)造恒載：+ 2+=?2）蓋梁自重（半邊）：++++=3）一根墩柱自重（當(dāng) hi=6m 時(shí)）： ???4）承臺自重： ????5）樁身每米自重： 843?***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)28 活載計(jì)算1）水平荷載：制動力與溫度影響力總和為：H=2）垂直荷載：公路—Ⅱ級荷載：單孔單列車： ,021? ?雙孔單列車： , KNB5436? 墩柱配筋設(shè)計(jì)1）雙柱反力橫向分布系數(shù)計(jì)算（1）公路—Ⅱ級荷載單列布載（圖 313）圖 313 公路—Ⅱ級荷載單列布置/cm Single row roadⅡ level of load arrangement /cm??058..1, ?????KK（2）公路—Ⅱ級荷載雙列布載（圖 314）圖 314 公路Ⅱ級荷載雙列布置/cm Double row roadⅡ level of load arrangement /cm遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）29，???????K2）活載內(nèi)力計(jì)算（1）公路—Ⅱ級荷載，雙孔布載產(chǎn)生的支點(diǎn)反力最大，單孔布載產(chǎn)生的偏心彎矩最大。則有： ,16200 ????dlcml故需考慮縱向彎曲對偏心距的影響。 墩身裂縫計(jì)算按照設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622022）第 條的規(guī)定，裂縫計(jì)算公式： = （316）????fksfk WmCdECW?????????????????? （317）320,2 ?????????refrNskcuss ()MPa對組合：恒載+單孔雙列汽車荷載+ 溫度力+制動力***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)34??. . ..8..82 ???? ???????slsslNCmMe mKNN對于帶肋鋼筋，C 1＝。???l 10s?取 10 根 鋼筋，則：?????????03..122?rs則 ??322 ???????? ????????????s ? ?????? ??????????? ， 滿足要求。 承臺底內(nèi)力組合（表 319）表 319 承臺底內(nèi)力組合表 Combination of inner force for bearing platform end內(nèi)力荷載名稱 KNjN KNjH KN mjM?1 恒載 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）352 公路—Ⅱ級，雙孔，單列 3 公路—Ⅱ級，雙孔，雙列 4 公路—Ⅱ級，單孔，單列 5 公路—Ⅱ級，單孔，雙列 6 溫度影響力 7 制動力 8 1+2 9 1+3 10 1+4 11 1+5 12 1+2+6+7 13 1+3+6+7 14 1+4+6+7 15 1+5+6+7 由表 319 可知，控制強(qiáng)度設(shè)計(jì)的荷載組合為：恒載+單孔雙列汽車荷載+制動力+溫度影響力：Nj＝；H j＝；M j＝。（2）樁長估算：采用 2 根直徑 的鉆孔樁基礎(chǔ)，那么作用于每根樁頂?shù)耐饬椋?KNNpp ???樁的容許承載力按下式計(jì)算： （318）[]]pRUlA???式中： dU??當(dāng)采用沖擊鉆頭鉆孔時(shí)，成孔直徑為 d+。ml30?2）樁基強(qiáng)度驗(yàn)算（1）確定順橋向樁的計(jì)算寬度 1b= ；b?????????；＜B+1，故取 ＝。???a. 值的計(jì)算 1?4 （321）1001lhAEC??對鉆孔樁 ， ， ， ，??lm3?????. KNEc ??遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）37306032mKNmhC???土的內(nèi)摩擦角 ，則??，取 d0＝ 。mz0 0 0 1 0 1 2 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）39 3 4 0 0 0 0 0b. 求 Z? （328）ppppZ ?????無量綱系數(shù) 及 由《基礎(chǔ)工程》中表 413 查得， 值的計(jì)算見表 321pABZ?表 321 值計(jì)算表Z? Combination of z= Zz2?Z/m pB2(/)ZKNm?0 0 0 0 0 0 0 1 2 （5）樁截面強(qiáng)度驗(yàn)算由表 320 可知，樁截面最大彎矩發(fā)生在 Z= 處，故只需對此處樁截面的強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算。,743.?dp?當(dāng) 時(shí)，mKNMN???,?根據(jù)公式有： ???? ??????CAfrCfArsdcdu （329）10? （330）DeABDgreBfsdc ?????表 322 配筋系數(shù)表 The parameters of reinforced0/em?A B C D ?/uNK/j/ujN182 注： A，B，C，D 由設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622022）附錄 C 查得。樁身材料足夠安全，可不進(jìn)行樁身裂縫驗(yàn)算。 （332）002oHMABEII????通過《基礎(chǔ)工程》中表 413 查表可得到：????， ???EI?故 ????rad3650 . ???????b. 墩頂縱向水平位移驗(yàn)算在公式 中，00xl??? ,230hEIMIH???其中 ,??KN???????????.?EI***：女兒河大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)42則 m327370 ????????墩頂縱向水平位移： cx 3..)9.(1436??? ???水平位移容許值 ??.???滿足要求。主要材料：混凝土采用 C40 混凝土；主筋采用 HRB335 鋼筋。這樣，橋臺所受的土壓力大為減少，橋臺的體積也相應(yīng)的減小。其構(gòu)造尺寸如圖 41。公路—Ⅱ級荷載的分配系數(shù)計(jì)算過程已在橋墩部分計(jì)算完畢，結(jié)果見表 41表 41 橫向分布系數(shù)表（五片梁） Horizontal distribution coefficient (five beams)荷載情況 1?23?45?偏排 0 0公路—Ⅱ級雙列 對稱排 偏排 —Ⅱ級單列 對稱排 （2）沖擊系數(shù)按上部結(jié)構(gòu)計(jì)算得到 1+ =?（3）繪制反力影響線，如圖 42 所示。表 44 恒載、活載剪力計(jì)算表 /KN Calculation of shear forces for live and dead load/KN11 1Q22 233 3Q44 455 5Q荷載情況左 右 左 右 左 右 左 右 左 右上部恒載 0 非對稱 0 —Ⅱ級雙