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[能源化工]焦爐煤氣濕法脫硫工藝設計初樣-在線瀏覽

2024-12-16 08:01本頁面
  

【正文】 催化劑何氨合成催化劑的主要毒物之一,能使它們的活性和壽命降低; ( 2)對產品質量的危害 碳銨生產過程中,當變換氣中硫化氫含量高時,在碳化母液中積累增高。 硫化氫經呼吸系統(tǒng)進入血液中來不及氧化時就會引起會全身中毒反應,隨硫化氫濃度的增加會造成呼吸麻痹,窒息以致停止呼吸而死亡 。 煤氣脫硫系統(tǒng)的正常開車操作要點 ( 1)檢查各設備,管道,閥門,分析取樣及電器,儀表等,必須正常完好。適當開啟清洗塔,放空閥,焦爐 煤氣脫硫合格后,與壓縮工段聯(lián)系,并關閉放空閥,向壓縮機一段送氣; ( 13)根據再生槽的硫泡沫形成情況,調節(jié)液位調節(jié)器,保持硫泡 沫的正常溢流; ( 14)分析粗 煤氣中氧含量合格后,開啟靜電除焦油塔。 設計任務的依據 工藝參數: 粗 煤氣 入吸收塔時 H2S的含量 , C1=10 g/m3 凈化氣中 H2S的含量 , C2= g/m3 入吸收塔 焦爐 煤氣量, G0 = 24000m3/h 入冷卻塔 焦爐 煤氣溫度, t1=50 ℃ 出冷卻塔入吸收塔 焦爐 煤氣溫度, t2=35 ℃ 入吸收塔 焦爐 煤氣壓力, (表 ) 設計目標: 凈化 煤氣中 H2S 濃度 ≤ g/m3 2 生產 流程及 方案的確定 焦爐煤氣的凈化主要是要脫除煤氣中的 H2S,脫硫的方法有兩種:干法脫硫、濕法脫硫。 濕法脫硫可以處理含硫量高的煤氣,脫硫劑是便于輸送的液 體物料,可以再生,且可以回收有價值的元素硫,從而構成一個連續(xù)脫硫循環(huán)系統(tǒng)。其中改良蒽醌二磺酸法的脫除效率高,應用更為廣泛。 3 生產流程說明 反應機理 反應機理是脫硫的根本,也是整個脫硫過程中的核心部分。 堿性水溶液吸收 H2S Na2CO3+H2S→NaHS+NaHCO 3 五價釩絡合物離子氧化 HS析出硫磺,五價釩被還原成四價釩 2V5++HS1→2V 4++S+H1+ 醌態(tài)栲膠氧化四價釩成五價釩,空氣中的氧氧化酚態(tài)栲膠使其再生,同時生成 H2O2 TQ(醌態(tài)) +V4++2H2O→THQ (酚態(tài)) +V5++2OH 2THQ+O2→2TQ+H 2O2 H2O2 氧化四價釩和 HS H2O2+V4+→V 5++2OH H2O2+HS→H 2O+S+OH 河南城建學院本科畢業(yè)設計(論文) 生產流程及方案的確定 8 當被處理氣體中有 CO HCN、 O2 時產生如下副反應 : NaCO3+CO2+H2O→2NaHCO 3 Na2CO3+2HCN→2NaCN+H 2O+CO2 NaCN+S→NaCNS 2NaCNS+5O2→Na 2SO4+CO2+SO2+N2 2NaHS+2O2→Na 2S2O3+H2O 主要操作條件 溶液組分 溶液的主要組分是堿度、 NaVO栲膠。 PH 值再 ~。 NaVO3 含量 NaVO3的含量取決于脫硫液的操作硫容,即與富液中的 HS濃度符合化學計量關系。 栲膠濃度 作為氧載體,栲膠濃度應與溶液中釩含量存在著化學反應的計量關系。目前還無法有化學反應方程計算所需的栲膠濃度,根據實踐經驗,比較適宜的栲膠與釩的比例為 ~ 左右。L 1) 栲膠 ∕(gL 1) 稀溶液 3~ 4 濃溶液 6~ 8 溫度 操作溫度低,再生效果差;溫度過高,副反應加劇,生成大量硫代硫酸鈉燈鹽類,常溫范圍內, H2S、 CO2脫除率及 Na2S2O3生成率與溫度關系不敏感。通常吸收與再 生在同一溫度下進行,約為 30~ 40℃ 。在適宜的操作條件下,它能從含 99℅ 的 CO2原料氣中將 200mg/m3(標)的 H2S 脫除至 45mg/m3(標)以下。 工藝流程 來自除塵工段的焦爐 煤氣從脫硫塔底部進入,與塔頂上噴淋下來的栲膠脫 硫液逆流接觸,在極短時間內完成吸收硫化氫的反應。 脫硫后的富液由塔底出來去脫硫 塔液封槽,液封槽出來進入富液槽,然后又再生泵加壓送到噴射器,在噴射器內自吸空氣并在喉管及擴散管內進行反應,然后液氣一起進入在再生槽,由底部經篩板上翻,進行栲膠溶液的氧化再生和硫泡沫浮選,再生后的貧液流入貧液槽,再生脫硫泵分別送往脫硫塔,循環(huán)使用。 擬設計栲 膠法 脫硫及再生反應過程如下: 河南城建學院本科畢業(yè)設計(論文) 生產流程及方案的確定 10 ( 1) 吸收:在吸收塔內原料氣與脫硫液逆流接觸硫化氫與溶液中堿作用被吸收; ( 2) 析硫:在反應槽內硫氫根被高價金屬離子氧化生成單質硫; ( 3) 再生氧化:在噴射再生槽內空氣將酚態(tài)物氧化為醌態(tài); 以上過程按順序連續(xù)進行從而完成氣體脫硫凈化,濕法脫硫和再生工藝流程如下 (見圖 ): 1-分離器; 2-脫硫塔; 3-水封; 4-循環(huán)槽; 5-溶液泵; 6-液位調節(jié)器; 7-再生槽; 8-硫泡沫槽; 9-真空過濾機; 10-熔硫釜; 11-空 氣壓縮機; 圖 1 濕法栲膠脫硫工藝流程簡圖 主要設備介紹 填料塔 填料塔用于要求高的 H2S 脫除效率。 填料塔結構簡單,造價低廉,制造方便。而填料是填料塔的核心部作分,填料塔操作性能的好壞與所選的填料有很大的關系,選擇填料應當遵循一下原則:單位體積填料的表面積大,氣液相接觸的自由體積大;填料空隙率要大,氣相阻力??;重量輕,機械強度高;耐介質腐蝕,經久耐用,價格低廉。氣液流量的大小和允許的壓力降。 填料的作用是完成對脫硫液及氣體的再分布,同時為氣液分布提供較大的相界面。 氧化槽 世界上使用最多的是有空氣分布板的垂直槽,圓形多孔板安裝于氧化槽的底部,孔徑 一般為 2mm,空氣壓力必須克服氧化槽內溶液的壓頭與分布板的阻力,空氣在氧化器的截面均勻的鼓泡,液體與空氣并流向上流動,硫泡沫在槽頂部的溢流堰分離,分離硫后的清液在氧化槽頂部下面一點引出。中國很多工廠使用一種自吸空氣噴射型的氧化槽,不需要空氣鼓風機。 氧化槽是一大直徑的圓槽,槽內放置多支噴射器。由于再生槽采用雙套筒,內筒的吹風強度較大,不僅有利于氧化再生,而且有利于浮選。內筒吹風強度大,氣液混合物的重度小,而內外筒的環(huán)形區(qū)基本上無空氣泡,因此液體重度大。 氧化槽的設計有如下三個基本參數 ① 要求的空氣流量; ② 氧化器的直徑; ③ 有效的液體容積。氧化器直徑正比于空氣流量與空氣比重的平方,為了得到良好的硫浮選,空氣流速一般選 25~ 30m3/(min液體在氧化器的停留時間正比于液體流量,要求的停留時間與氧化器數量有關,當用一個氧化器時,停留時間約 45min,用兩個氧化器停留時間不超過 30min,多級氧化器有較河南城建學院本科畢業(yè)設計(論文) 生產流程及方案的確定 12 高的氣液傳質效率,第一個氧化器出來的液體供給第二個氧化器,硫泡沫從第二個氧化器頂部分離,第一個氧化器的空氣流量大,增大湍流使傳質加快。 反應槽 內有隔板以塊。 貧液泵 完成對貧液的升壓與輸送任務。 硫泡沫槽 硫泡沫槽是一錐形底的鋼制圓筒,槽頂設有 15~ 25 轉 /min 的攪拌機一個,以保持槽內硫泡沫經常呈懸浮狀態(tài)。 過濾器 工業(yè)上常用連續(xù)作業(yè)的鼓形真空過濾機,所需過濾面積可按每 1m2過濾面積于 1h 內能濾過干燥硫磺 60~ 80kg 計算。 中國最近使用戈爾膜過濾器來過濾硫泡沫。 戈爾薄膜濾料由于表面有一層致密而多孔的薄膜,不需要傳統(tǒng)濾料的初始濾餅層,一開始過濾就是有效過濾,當經過一段時間后濾餅層積累到一定厚度,同樣也影響過濾流量,這時可以給濾料一個以秒計的反向推動力,將濾料表面全部的濾餅迅速而輕松地從濾料表面推卸下來 ,稱為反清洗。這一工藝可在同樣的時間內達到傳統(tǒng)過濾器 5~ 20倍的過濾流量,而用傳統(tǒng)的過濾材料是無法實現(xiàn)這種頻繁的反清洗工藝的。戈爾膜過濾器一般安裝在硫泡沫槽后。過濾一段時間后濾餅達到定值時,控制系統(tǒng)進入 反沖狀態(tài), 4閥自動切換,反沖清膜,濾餅脫離袋沉降到錐底部,系統(tǒng)重新進入過濾狀態(tài)。 使用戈爾膜過濾器,可將硫泡沫高度凈化,如進過濾器前懸浮硫含量為 8g/L,出膜過濾器清液懸浮硫含量 8mg/L,取出的硫是硫膏,水分含量低,縮短了熔硫釜的熔硫時間,并節(jié)省蒸汽。其容積按能充滿 70%~ 75%計算,而放入的硫泡沫含有 40%~ 50%的水分。 脫硫主要設備都用碳鋼制作, 因為其價格低廉,同時在許多的場合其性能可以滿足使用的要求。如在吸收塔,再生器的 內 表面可適當的涂覆保護層。而泵的密封采用 機械密封 ,以減少溶液的漏損。以減少溶液的漏損。 4 工藝計算書 原始數據 焦爐煤氣組分: 組分 CO CO2 H2 N2 O2 CH4 Ar 體積 /% 脫硫液組分 : 河南城建學院本科畢業(yè)設計(論文) 生產流程及方案的確定 14 組分 Na2CO3 NaHCO3 栲膠 NaVO3 濃度∕ g/L 設計工藝參數 焦爐煤氣中 H2S 初始含量 C1 = 10g/m3 凈化氣中 H2S 含量 C2 = 入吸收塔焦爐煤氣氣量 G0 = 24000m3/h 入吸收塔焦爐煤氣壓力 P0 = 出吸收塔焦爐煤氣壓力 Pi = 入冷卻塔 焦爐 煤氣溫度, t1=50 ℃ 出冷卻塔入吸收塔 焦爐 煤氣溫度, t2=35 ℃ 硫容 量 S = Kg( H2S) /m3 熔硫釜的工作周期 4h 熔硫釜的操作壓力 硫泡沫中硫含量 S1 = 30 Kg/m3 硫膏含量 S2=20% 煤氣平均等壓比熱容 PC = KJ/kmol 硫泡沫槽溶液 終 溫 t3 = 800C; 硫 泡沫槽溶液 初 溫 t4 = 400C; 熔硫釜硫膏 終 溫 t5 = 15 0C 熔硫釜加熱 初 溫 t6 = 135 0C 入熔硫釜硫膏初始含水率 80﹪ 出熔硫釜硫膏含水率 50﹪ 硫膏密度 ρ S = 1500 Kg/m3 硫泡沫密度 ρ f =1100Kg/m3 硫泡沫比熱容 ,Cf = KJ/(Kg 0C) 硫膏的熔融熱 Ch= KJ/Kg 熔硫釜周圍空間的散熱系數 λ= K J/(m 0C) 蒸汽的汽化熱 r1 = KJ/Kg 蒸汽的汽化熱 r2 = KJ/Kg H2S氣體密度 ρ G = Kg/m3 ; 脫硫液液體密度 ρ L = 1050 Kg/m3 熔硫釜表面積 F = m2 噴射再生槽溶液流速 Wi = 25 m/s 通常 Wi = 18~ 28 m/s 噴射再生槽噴嘴入口收縮角 α 1 = 14176。 噴射再生槽管內空氣流速取 WA = m/s ; 噴射再生槽尾管直徑擴張角取 α 3 = 7176。 m3/ kmol m3/ kmol 113 1000Q tW ??=11462640/1000 5= m3 / h 硫泡沫槽熱量衡算
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