【正文】 m) 截面號(hào) 剪力（ kN） 彎矩 (kN/m) 1 0 59 4 63 8 67 12 72 16 76 21 80 25 84 29 89 33 93 38 97 42 100 100 46 50 55 第四施工階段 現(xiàn)澆縱向濕接縫。下圖為第四施工階段的內(nèi)力圖 ,下表為第四施工階段的內(nèi)力匯總表（ 僅列出了邊跨控制截面的內(nèi)力 ）。 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 19 圖 第四施工階段剪力圖 由上圖 可知 ： Qmax=359KN，位于右邊跨支點(diǎn)截面， Qmin=359KN,位于左邊邊跨支點(diǎn)截面 表 第四施工階段的恒載內(nèi)力 截面號(hào) 剪力（ kN） 彎矩 (kN/m) 截面號(hào) 剪力（ kN） 彎矩 (kN/m) 1 0 50 4 55 5 59 8 63 12 67 16 72 21 76 25 80 29 84 33 89 38 93 42 97 46 100 第五施工階段 此階段加橋 面鋪裝，即二期恒載激活，并考慮混凝土的長(zhǎng)期的收縮徐變，持續(xù)時(shí)間為 3650 天，下圖為第五施工階段的內(nèi)力圖，下表為第五施工階段內(nèi)力匯總表。 圖 第五個(gè)施工階段剪力圖 由上圖 可知 ： Qmax=，位于右邊跨左支點(diǎn)截面， Qmin=,位于邊跨外支點(diǎn)截面。 值 qk和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 PK按 標(biāo)準(zhǔn)值 算。計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，上述集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 PK時(shí) 應(yīng)乘以 的系數(shù)。 此設(shè)計(jì)中 E=+10KN/m2， Ic=， 30lm? ， mc=G/g=，代入上式得： ?1=， ?2= 1 . 5 H z 1 4 H z = 0 . 1 7 6 7 l n 0 . 0 1 5 7ff?? ? ?當(dāng) 時(shí) 。1= 181。 (1 )?? 汽車荷載沖擊系數(shù)，本設(shè)計(jì)（ 1+181。 ? 車道折減系數(shù)，本設(shè)計(jì) ξ =。 iP 主梁的車道荷載（集中力和均布荷載）。 具體計(jì)算時(shí)采用專用軟件（ midas）在主梁上動(dòng)態(tài)加載可求得活載最大內(nèi)力 PS ,在 Midas分析選項(xiàng)中打開移動(dòng)荷載分析控制，將沖擊系數(shù)根據(jù)以上計(jì) 算的沖擊系數(shù)用戶自定義。然后，對(duì)最終結(jié)果進(jìn)行比對(duì)、分析。 表 車道荷載作用下各個(gè)控制截面的最大內(nèi)力 截面 Mmax() Min() Qmax(KN) Qmin(KN) 左支點(diǎn) 0 0 邊跨 1/4 邊跨跨中 邊跨 3/4 左中支點(diǎn)（左） 左中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 25 續(xù)上表 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 25 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 表 人群荷載作用下各個(gè)控制截面的內(nèi)力最值（計(jì)入橫向分布系數(shù)） 截面 Mmax() Min( Qmax(KN) Qmin(KN) 左支點(diǎn) 0 0 邊跨 1/4 邊跨跨中 邊跨 3/4 左中支點(diǎn)（左） 左中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 26 續(xù)上表 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 邊支點(diǎn)（左） 邊支點(diǎn)（右） 由表 和 分析可知： 彎矩最大截面為： 車道荷載作用下 maxM = ? （ 中跨跨中 ） Min=（邊跨內(nèi)支點(diǎn)） 人群荷載作用下 maxM =? （邊跨跨中） Mmin=(邊跨內(nèi)支點(diǎn) ) 剪力最大截面為： 車道荷載作用下 maxQ = （邊跨內(nèi)支點(diǎn)） Qmin=（邊跨內(nèi)支點(diǎn)） 人群荷載作用下 maxQ = （邊跨內(nèi)支點(diǎn)） Qmin=(邊跨內(nèi)支點(diǎn) ) 圖 活載作用下彎矩包絡(luò)圖 由圖 可知 Mmax=，出現(xiàn)在邊跨跨中， Min= 出現(xiàn)在邊跨內(nèi)支點(diǎn)處 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 27 圖 活載作用下剪力包絡(luò)圖 由圖 可知 Qmax= 出現(xiàn)在第二個(gè)支座左側(cè)， Qmin= 出現(xiàn)在第六個(gè)支座右側(cè) 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 28 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 29 第六章 鋼束估算 鋼束橋規(guī)估算的原理與方法 根據(jù)《橋規(guī)》規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)按使用階段的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求來估算鋼束的數(shù)量。其次，截面上緣負(fù)彎矩的鋼束不僅用來承擔(dān)二期恒載、活載負(fù)彎矩及結(jié)構(gòu)次內(nèi)力，同時(shí)又是結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換的有效手段，因此在負(fù)彎矩鋼束布置時(shí)應(yīng)注意到這一點(diǎn)。由式（ 811）、（ 814）可求的容許配置的束筋根數(shù)：（ 817）、（ 818） m a x 0AA N N eN N e MW W W? ? ? ? ? ? ?下 下 下上 上 上下下 下 下? ?m a xAA aN N eN N e M RW W W? ? ? ? ? ? ?下 下 下上 上 上上 上 上 上m i n 0AA N N eN N e MW W W? ? ? ? ? ? ?下 下 下上 上 上上上 上 上? ?m i n aN N eN N e M RW W W? ? ? ? ? ? ?下 下 下上 上 上下 下 下 下? ? ? ?? ? ? ?m a x m inyyM K e M K en K K e e R A? ? ?? ??下 上 上 上下 下 下上 上? ? ? ?? ? ? ?m in m a xyyM K e M K en K K e e R A? ? ? ?? ??下 下 下上上 下 下上 上湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 30 其中： yA 單根預(yù)應(yīng)力束筋面積。 ? ?aR 混凝土容許承壓應(yīng)力。 maxM 、 minM 截面承受的正、負(fù)彎矩 W上 、 W下 截面上下邊緣的截面模量。 截面特性值示意圖 A主梁混凝土面積。 ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ?m a x m in ayyM K e M K e e W W Rn K K e e R A? ? ? ? ? ?? ??下 下 下 下 下上 上上 下 下上 上? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ?m in m a x ayyM K e M K e e W W Rn K K e e R A? ? ? ? ?? ??下 下 下 下上 上 上下 下 下上 上IK Ay?上下IK Ay?下上c o n 0 . 7 5 0 . 7 5 1 8 6 0 1 3 9 5pkf M P a? ? ? ? ? ?13L con???22 1 3 9 5 9 3 033y c o n M P a??? ? ? ?湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 31 在 Excel中編輯公式計(jì)算得：表 預(yù)應(yīng)力束配置計(jì)算公式中的參數(shù)及各截面要配鋼束的數(shù)量范圍 截面號(hào) 預(yù)應(yīng)力束 混 凝土截面的特性值 內(nèi) 力 最 少 最 多 參數(shù) Ay Ry K上 K下 E上 E下 W上 W下 Ra Mmax Mmin N上 N下 N上 N下 左支點(diǎn) 930 23500 0 0 0 0 邊跨 1/4 930 23500 4467. 2809 邊跨跨中 930 23500 6600 3716 邊跨 3/4 930 23500 2434 左中支點(diǎn)（左） 930 23500 1307 左中支點(diǎn)（右） 930 23500 1374 中跨 1/4 930 23500 2374 中跨跨中 930 23500 3767 中跨 3/4 930 23500 2279 24 中支點(diǎn)（左） 930 23500 1418 中支點(diǎn)（右） 930 23500 1481 中跨 1/4 930 23500 2366 中跨跨中 930 23500 3891 中跨 3/4 930 23500 4012 2495 中支點(diǎn)（左） 930 23500 1183 中支點(diǎn)（右） 930 23500 1242 中跨 1/4 930 23500 1918 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 32 續(xù)上表 中跨跨中 930 23500 6363 3869 中跨 3/4 930 23500 2358 中支點(diǎn)（左） 930 23500 1394 中支點(diǎn)（右） 930 23500 1449 中跨 1/4 930 23500 2309 中跨跨中 930 23500 3781 中跨 3/4 930 23500 2376 邊跨支點(diǎn)（左） 930 23500 1311 邊跨支點(diǎn)（右） 930 23500 1364 右邊跨 3/4 930 23500 2429 右邊跨跨中 930 23500 3708 右邊跨 1/4 930 23500 2796 右支點(diǎn)（左） 930 23500 右支點(diǎn) 930 23500 由上表分析可知：正彎矩鋼筋最少用 根，最多用 根： 負(fù)彎矩鋼筋最少用 根，最多用 根： 因而本在設(shè)計(jì)中：正 彎矩鋼筋采用 Φ 的 21 根，即，采用三束 Φ 。湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 33 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置原則 連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力筋束的配置除滿足《橋規(guī)》（ JTJ 02385）構(gòu)造要求外，還應(yīng)考慮一下原則： （ 1）、應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束筋的形式與錨具形式，對(duì)不同跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加力大小恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束筋，以達(dá)到合理的布置形式。當(dāng)預(yù)應(yīng)力束筋選擇過大，每束的預(yù)加力不大， 造成大跨結(jié)構(gòu)中布束過多，而構(gòu)造尺寸限制布置不下時(shí)，則要求增大截面。 （ 2）、預(yù)應(yīng)力束筋的布置要考慮施工過程的方便，也不能像鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中任意切斷鋼筋那樣去切斷預(yù)應(yīng)力束筋，而導(dǎo)致在結(jié)構(gòu)中布置過多的錨具。 （ 3）、預(yù)應(yīng)力束筋的布置既要符合結(jié)構(gòu)的受力要求，又要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系 中避免引起夠大的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。 （ 5）、預(yù)應(yīng)力束筋應(yīng)避免使用多長(zhǎng)的反向曲率的連續(xù)束，因?yàn)檫@會(huì)引起很大的磨阻力損失，降低預(yù)應(yīng)力束筋的效益。 預(yù)應(yīng)力束筋的布置 遵循預(yù)應(yīng)力束筋布置的原則，結(jié)合本例的施工特點(diǎn)，鋼束布置線形見下圖，鋼束分布位置詳