【正文】 m； 靜荷載的計算值 : q1= + = kN/m； 活荷載的計算值 : q2= = kN/m； 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 12 大橫桿計算荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) 大橫桿計算荷載組合簡圖 (支座最大彎矩 ) 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下 : 跨中最大彎距為 M1max= + = ； 支座最大彎距計算公式如下 : 支座最大彎距為 M2max= = ； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算： σ=Max(106,106)/= N/mm2； 大橫桿的抗彎強(qiáng)度 :σ= N/mm2 小于 [f]= N/mm2。 大橫桿的最大撓度小于 ,滿足 要求 ! 三、小橫桿的計算 : 小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值： p1= = kN； 腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值： P2= (2+1)= kN； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Q= (2+1) = kN； 荷載的計算 值 : P= (+)+ = kN； 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 14 小橫桿計算簡圖 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下 : Mqmax = ； 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : Mpmax = ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = ； σ = M / W = 106/= N/mm2 ； 小橫桿的計算強(qiáng)度小于 N/mm2,滿足要求！ 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 : Vqmax=5 (384 105 ) = mm ； 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 15 P2 = p1 + p2 + Q = ++ = kN； 集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下 : Vpmax = (3 ) /(72 105 ) = mm； 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = + = mm； 小橫桿的最大撓度小于 ()= 與 10 mm,滿足要求 ! 四、扣件抗滑力的計算 : 按規(guī)范表 ,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 ，按照扣件抗滑承載力系數(shù) ，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 16 括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m)；本例為 NG1 = = kN； (2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2)；本例采用木腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為 NG2= 1 (+)/2 = kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m)；本例采用欄桿竹笆片，標(biāo)準(zhǔn)值為 NG3 = 1 ； (4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng) (kN/m2)； NG4 = = kN； 經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的 1/2取值。得到，腳手架搭設(shè)高度限值 [H] = m。經(jīng)計算得到，腳手架搭設(shè)高度限值 [H] = m。 經(jīng)過計算得到 Nl= kN，滿足要求 ! 連墻件扣件連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算 : 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 22 p ≤ fg 地基承載力設(shè)計值 : fg = fgk Kc = kN/m2； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值： fgk= kN/m2 ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)： kc = ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力 ， p = N/A = kN/m2 ； 其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ： N = kN； 基礎(chǔ)底面面積 (m2)： A = m2 。地基承載力的計算滿足要求！ 第三章 懸挑式扣件鋼管腳手架工程 本工程懸挑式扣件鋼管腳手架從第五層樓板高度開始搭設(shè)。最特殊處在于 A~C 軸區(qū)域于第十五層平面進(jìn)行了 米的斜向收臺，以及 D 軸外墻面局部垂直度上有強(qiáng)烈變化，基本情況如： D 交 1 軸框架柱的垂直度，每樓層高度內(nèi)，向 A 軸方向進(jìn)行 78mm 的傾斜，因此施工中將對此類情況做為重點(diǎn)進(jìn)行具體布置，并在外架投入使用后，派專人不間斷進(jìn)行巡察，維護(hù)。建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 187。建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn) 187。建筑施工高處作業(yè) 安全技術(shù)規(guī)范 187。建筑施工手冊 187。鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 187。 ○ 2 在使用過程中任意拆除必不可少的桿件和連墻件等。 2）人員從腳手架上高處墜落 ○ 1 作業(yè)層未按規(guī)定設(shè)置圍擋防護(hù)。 ○ 3 腳手板和桿件因擱置不穩(wěn)、扎結(jié)不牢或發(fā)生斷裂而墜落。 3） 落物傷人（物體打擊） ○ 1 在搭設(shè)或拆除時，高空拋擲構(gòu)配件，砸傷工人或路過行人。 ○ 3 整架傾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸傷工人或路過行人等。 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 24 ○ 2 在架面上拉車倒著行走。 ○ 4 集中多人搬運(yùn)或安裝較重的構(gòu)件。 ○ 6 開始泵送混凝土?xí)r，混凝土輸送泵管口正對工人 ,致使吹落。 ○ 2 在長期擱置以后未作檢查的情況下重新投入使用。 （ 3）危險源的監(jiān)控 1）對腳手架的構(gòu) 配件材料的材質(zhì)，使用的機(jī)械、工具、用具進(jìn)行監(jiān)控。 3）對腳手架的搭設(shè)、使用和拆除進(jìn)行監(jiān)控，堅(jiān)決制止亂搭、亂改和亂用的情況。 ． 安全技術(shù)設(shè)計 （ 1） 一般規(guī)定 本工程按 171。 (JGJ 1302020)規(guī)定： 1）腳手架的承載力能力按概率極限狀態(tài)設(shè)計法的要求，采用分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計表達(dá)式進(jìn)行設(shè)計。 ○ 2 立桿的穩(wěn)定性計算 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 25 ○ 3 連墻件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性和連接強(qiáng)度計算。 2）計算構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性與連接強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載效應(yīng)基本組合的設(shè)計值。 3）腳手架中的受彎構(gòu)件，應(yīng)根據(jù)正常使用極限狀態(tài)的要求驗(yàn)算變形。 4）縱向或橫向水平桿的軸 線的偏心距不大于 55mm 時，立桿穩(wěn)定性計算中可不考慮此偏心距的影響。 6）鋼材的強(qiáng)度設(shè)計值與彈性模量按下表采用： 鋼材的強(qiáng)度設(shè)計值與彈性模量（ N/mm2） Q235 鋼抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f 205 彈性模量 E 105 7)扣件、底座的承載力設(shè)計值按下表采用： 扣件、底座的承載力設(shè)計值（ kN） 項(xiàng)目 承載力設(shè)計值 項(xiàng)目 承載力設(shè)計值 對接扣件（抗滑） 底座（抗 壓） 直角、旋轉(zhuǎn)扣件（抗滑） 注 :扣件螺栓擰緊扭力矩值不應(yīng)小于 40N?m，且不應(yīng)大于 65 N?m。立桿與大橫桿必須采用直角扣件，不得隔步設(shè)置和遺漏。 2）立面布置 立桿步距 1800mm，上下橫桿的接頭應(yīng)錯開布置，錯開距離不小于縱距的 1/3，扶手欄桿水平設(shè)置于每步架 米高處。～60176。立桿和大橫桿交接處設(shè)小橫桿。 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 28 `3）縱向水平桿的構(gòu)造 ○ 1 縱向水平桿設(shè)置在立桿內(nèi)側(cè)，其長度不小于 3 跨。 ○ 3 縱向水平桿應(yīng)采用直角扣件固定在橫向水平桿上，應(yīng)等間距設(shè)置，間距不應(yīng)大于 400mm。 ○ 2 作業(yè)層上非主節(jié)點(diǎn)處的橫向水平桿應(yīng)根據(jù)支承腳手板的需要等間距設(shè)置，最大間距不應(yīng)大于縱 距的 1/2。 ○ 4 作業(yè)層端部腳手板探頭長度應(yīng)取 150mm，其板長兩端均應(yīng)與支承桿可靠的固定?？v向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮 200mm 處的立桿上，橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿的下方的立桿上。 ○ 3 立桿除 頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 29 B 搭接長度不小于 1m，采用不少于 2 個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應(yīng)小于 100mm。 6）連墻件 為了增強(qiáng)腳手架的剛度及穩(wěn)定性，在腳手架與建筑物之間設(shè)置連接桿，設(shè)置說明如下： ○ 1 連接桿 用短鋼管制成，長度為 500～ 800mm，一段用扣件固定于腳手架的立桿上，另一端固定于建筑物上， 架體兩步兩跨設(shè)連墻桿 。 7）門洞 ○ 1 腳手架門洞采用上升斜桿、平行弦桿椼架結(jié)構(gòu)型式，斜桿與地面的傾角在 45176。之間。 B 斜腹桿采用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點(diǎn)的距離不大于 150mm。 ○ 3 門洞椼架下的兩側(cè)立桿應(yīng)為雙管立桿，副立桿高度應(yīng)高于門洞 1～ 2 步。 8）剪刀撐與橫向斜撐 ○ 1 剪刀撐的設(shè)置應(yīng)符合下列規(guī)定： 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 30 A 每道剪刀撐跨越立桿的根數(shù)按下表確定，每道剪刀撐寬度不小于 4 跨，且不打于 6m，斜桿與水平桿的傾角宜在 45176。之間。 50176。 剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù) n 7 6 5 B 在外側(cè)立面整個長度和高度上連續(xù)設(shè)置剪刀撐。 D 剪刀撐應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件的中心線 至主節(jié)點(diǎn)的距離不大于 150mm。 B 兩端均應(yīng)設(shè)置橫向斜撐。 9）腳手板鋪設(shè)要求 本工程采用木腳手板，在鋪設(shè)中應(yīng)注意以下幾點(diǎn)： ○ 1 作業(yè)層腳手板應(yīng)鋪滿、鋪穩(wěn)，離開墻面 120～ 150mm。當(dāng)腳手板長度小于 2m 時，可采用 2根橫向水平桿支承， 但應(yīng)將腳手板兩端與其可靠固定，嚴(yán)防傾覆。 ○ 3 作業(yè)層端部腳手板探頭長度應(yīng)取 150mm，其板長兩端均應(yīng)與支承桿可靠固定。立網(wǎng)平面與施工作業(yè)面邊緣的最大間縫不得大于 100mm。 ○ 2 上欄桿上皮高度為 1200mm。 ○ 4 中欄桿應(yīng)居中設(shè)置。腳手架的外側(cè)邊緣與外電架空線路的邊線之間必須保持安全操作距離。當(dāng)條件限制達(dá)不到下表規(guī)定的最小距離時，必須采取防護(hù)措施，增設(shè)屏障、防護(hù)架并懸掛醒目的警告標(biāo)志牌，如果上述防護(hù)措施也無法實(shí) 現(xiàn)，則必須與有關(guān)部門協(xié)商遷移外電線路，甚至改變工程位置。 A 本工程可采用≮ 1m 高直徑≮Φ 12 鍍鋅圓鋼做避雷針，立于樓四角腳手架立桿上，并將所有最上層的縱向水平 桿全部接通，形成避雷網(wǎng)絡(luò)。 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手