【正文】 1． 晉升點(diǎn)破體布置圖〔見附圖11〕2． 晉升點(diǎn)破面布置圖〔見附圖12～14〕3． 夢(mèng)想程度條件下晉升點(diǎn)反力表〔表1〕4． 施工階段構(gòu)造全體分析總信息一覽表〔表2〕表1晉升點(diǎn)反力表核芯筒編號(hào)鋼桁架編號(hào)晉升點(diǎn)編號(hào)晉升點(diǎn)反力〔單元：kN〕晉升平平安臺(tái)構(gòu)造平安系數(shù)核芯筒1HJ－1HJ－2A5601B3635C2777D6798核芯筒3HJ－1HJ－2A5601B3573C2843D6842核芯筒4HJ－1HJ－2A5588B3622C2810D6833核芯筒6HJ－1HJ－2A5609B3591C2790D6792核芯筒2TG3軸上HJ－3E2801F1433G2302TG4軸上HJ－3E2815F1401G2418核芯筒5TG3軸上HJ－3E2808F1401G2419TG4軸上HJ－3E2802F1432G2299注：此表是經(jīng)詳細(xì)打算后得出，與末尾驗(yàn)算時(shí)不盡不合。〔二〕打算分析內(nèi)容1．晉升吊點(diǎn)方案打算；2．晉升鋼塔架驗(yàn)算；3．采納差異支座條件下模型的支座反力打算分析；4．全體晉升時(shí)Y形支撐柱位移及恢復(fù)力打算分析；5．某一晉升吊點(diǎn)油缸參加任務(wù)時(shí)力的分配打算分析；6．各晉升吊點(diǎn)之間的相對(duì)剛度統(tǒng)計(jì)打算分析；7．采納鋼絞線模仿支座時(shí)各晉升吊點(diǎn)相對(duì)A點(diǎn)贊同最大年夜位移打算分析；8．鋼屋架晉升過(guò)程桁架應(yīng)力打算；〔三〕打算分析結(jié)論1．本工程晉升吊點(diǎn)吊耳板算計(jì)采納40個(gè)，其中2350t吊耳12個(gè)；200t+350t吊耳8個(gè)，2200t吊耳4個(gè)；1350t吊耳12個(gè)；1200t吊耳4個(gè)。晉升吊耳方案圖見附件3：同濟(jì)大年夜學(xué)建筑方案研究院晉升吊點(diǎn)方案圖。晉升塔架方案圖見附件4：晉升塔架布置圖3．差異支座條件下模型的支座反力打算，共分析三種模型。本次分析采納了三種界限條件來(lái)模仿理論晉升時(shí)的支座情況，分不為：〔1〕各晉升點(diǎn)采納三向結(jié)實(shí)支座〔即限制晉升點(diǎn)x、y、z向的平移，不限制轉(zhuǎn)角〕；〔2〕G點(diǎn)采納三向結(jié)實(shí)支座，AF點(diǎn)采納單向〔限制z向位移〕支座；〔3〕各晉升點(diǎn)采納模仿鋼絞線方法?！怖碚撦d荷情況〕。表3差異支座方法的模型的支座反力〔KN〕及位移〔mm〕晉升點(diǎn)各點(diǎn)三向結(jié)實(shí)支座G點(diǎn)三向AF單向鋼絞線模仿鋼絞線模仿下的豎向位移A543756784781B335635342801C238321753033D632261976824E225922802256F131712591478G196320802074當(dāng)對(duì)構(gòu)造全體停頓晉升使構(gòu)造分開空中，而未對(duì)鋼絞線停頓豎向位移調(diào)理時(shí)，支座反力最瀕臨第三種工況，即采納鋼絞線模仿支座工況，如今各節(jié)點(diǎn)之間有相對(duì)的豎向的位移。逐步調(diào)理各點(diǎn)與A點(diǎn)的位移差，當(dāng)各點(diǎn)與A點(diǎn)均在一致程度面上時(shí)，由于理論晉升時(shí)支座不克不迭供給水翻案力，因而理論晉升節(jié)點(diǎn)的反力值瀕臨第二種支座方法下的支座反力，即G點(diǎn)三向支座，AF點(diǎn)單向支座。在一切分析中，除分析各吊點(diǎn)相對(duì)A點(diǎn)贊同最大年夜位移分析時(shí)采納鋼絞線模仿支座外，其他均采納第二種支座方法，即G點(diǎn)三向支座，AF點(diǎn)單向支座。但在晉升過(guò)程中，36個(gè)Y形柱會(huì)發(fā)生程度及豎向的位移，這將對(duì)其全體下落歸位施工發(fā)生嚴(yán)峻阻礙。對(duì)Y形柱程度位移停頓校正所需的程度力稱為“振興力〞。分析時(shí)模型采納G點(diǎn)三向結(jié)實(shí)支座，AF點(diǎn)單向結(jié)實(shí)支座方法。針對(duì)已發(fā)生程度位移的Y形柱，打算程度向校正5mm所需的振興力。程度位移恢復(fù)力不大年夜于10t。5．某一晉升吊點(diǎn)油缸參加任務(wù)時(shí)力的分配在晉升過(guò)程中，假假定有油缸卸載專門情況發(fā)生，那么支座反力將重新分配。分不令支座ABCDEFG1點(diǎn)油缸參加任務(wù)，不考慮系統(tǒng)壓力設(shè)定及油缸溢流保護(hù)時(shí)，其他點(diǎn)支座反力分配見下表：表4某一油缸參加任務(wù)時(shí)其他支座力分配畸形晉升反力A1點(diǎn)參加任務(wù)B1點(diǎn)參加任務(wù)C1點(diǎn)參加任務(wù)D1點(diǎn)參加任務(wù)E1點(diǎn)參加任務(wù)F1點(diǎn)參加任務(wù)G1點(diǎn)參加任務(wù)卸載位移〔mm〕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打算在各支座發(fā)生卸載情況下支座反力與畸形晉升情況〔各晉升點(diǎn)一致程度面〕支座反力變卦百分比，見表5。表5某一油缸參加任務(wù)時(shí)其他支座力與畸形任務(wù)時(shí)反力比擬畸形晉升反力A1點(diǎn)參加任務(wù)B1點(diǎn)參加任務(wù)C1點(diǎn)參加任務(wù)D1點(diǎn)參加任務(wù)E1點(diǎn)參加任務(wù)F1點(diǎn)參加任務(wù)G1點(diǎn)參加任務(wù)與畸形反力比擬〔％〕〔％〕〔％〕〔％〕〔％〕〔％〕〔％〕A15678B13534C12175D16197G12083G22032F11247F21259E12281E22280B33598A35702C32115D36115D46187C42171A45695B43535E32278E42274F31249F41257G32083G42023C62154D66220B63570A65578從以上數(shù)據(jù)能夠看出，當(dāng)某一支座卸載時(shí)，在卸載點(diǎn)附近分布的支座反力阻礙較大年夜，闊不卸載點(diǎn)的支座反力阻礙較小。按照兩晉升點(diǎn)之間的相對(duì)剛度曲線能夠斷定在發(fā)生位移的晉升點(diǎn)所發(fā)生的相對(duì)位移下，不的一晉升點(diǎn)的反力。以發(fā)生位移的支座點(diǎn)的位移為橫坐標(biāo)軸，以該位移下照應(yīng)支座點(diǎn)的支座反力為縱坐標(biāo)軸，做位移－荷載曲線，即為兩支座之間的相對(duì)剛度曲線。7．采納鋼絞線模仿支座時(shí)各晉升吊點(diǎn)相對(duì)A點(diǎn)贊同最大年夜位移各個(gè)晉升點(diǎn)采納鋼絞線來(lái)模仿支座時(shí)，構(gòu)造剛晉升時(shí)，各點(diǎn)的豎向位移不在一致程度面上，各點(diǎn)晉升時(shí)的位移值見表3?！参纯紤]調(diào)平各點(diǎn)豎向位移〕。從采納鋼絞線與采納結(jié)實(shí)支座的結(jié)果看來(lái)，各支座反力對(duì)支座位移的敏感程度差異，采納結(jié)實(shí)支座時(shí)，支座反力隨支座位移變卦較大年夜，采納鋼絞線支座那么變卦相對(duì)較小。8．鋼屋架晉升過(guò)程桁架應(yīng)力打算屋架全體晉升過(guò)程中，需要測(cè)量屋架桿件應(yīng)力。要緊列出了屋架在以下工況下桿件應(yīng)力：〔1〕自重下的應(yīng)力；〔2〕A1點(diǎn)上提8mm時(shí)桿件應(yīng)力；〔3〕；〔4〕；〔5〕；〔6〕E1向上晉升5mm時(shí)桿件應(yīng)力；〔7〕F1向上晉升5mm時(shí)桿件應(yīng)力；〔8〕G1向上晉升7mm時(shí)桿件應(yīng)力。9．鋼屋架全體晉升打算結(jié)論：通過(guò)以上實(shí)踐打算結(jié)果分析，在畸形的晉升情況下，將各個(gè)晉升點(diǎn)調(diào)平后，各點(diǎn)的支座反力均在油缸的承載才能贊同范疇內(nèi)，由于節(jié)點(diǎn)方案按與油缸承載才能等強(qiáng)，因而，節(jié)點(diǎn)的強(qiáng)度滿意懇求。在晉升的過(guò)程中，假定在其他點(diǎn)都畸形的情況下，其中一個(gè)油缸完好卸載或者部分失效時(shí)，那么留心調(diào)理此油缸四周幾多個(gè)晉升點(diǎn)的反力情況，從表3能夠看出，某一油缸失效時(shí)，阻礙較大年夜的幾多個(gè)點(diǎn)的分布情況。從荷載位移相對(duì)剛度曲線能夠看出，當(dāng)各個(gè)晉升點(diǎn)在一致程度面上時(shí)，各點(diǎn)均以A點(diǎn)為基準(zhǔn)點(diǎn)，相關(guān)于A點(diǎn)的最大年夜贊同位移分不為：；；；；；。接著晉升油缸內(nèi)的壓力油將從溢流閥中溢出、卸荷，載荷不克不迭接著增加，晉升點(diǎn)節(jié)點(diǎn)及構(gòu)造仍處于平安形狀。五．晉升把持方案按照上述全體晉升工況分析及晉升工況打算分析，斷定本工程打算機(jī)同步晉升把持方案。把持目的l 把持18臺(tái)液壓泵站同時(shí)舉動(dòng)；l 把持64臺(tái)晉升油缸同時(shí)伸缸、縮缸、上下錨具松緊等舉動(dòng)。按照本工程的理論情況，在同步晉升過(guò)程中，需務(wù)虛現(xiàn)的夢(mèng)想把持目的是：l 位置同步：28個(gè)晉升吊點(diǎn)，各點(diǎn)之間完成位置同步把持，同步傾向小于10mm；l 載荷適當(dāng)分配：在一致中心筒上的吊點(diǎn)在晉升過(guò)程中，各點(diǎn)的理論載荷分配與實(shí)踐打算載荷全然不合。位置同步把持策略見附圖9。只要同步傾向逾越確信的限制，將引起載荷的重新分配，這兩點(diǎn)的理論載荷將發(fā)生較大年夜的堅(jiān)決，對(duì)晉升構(gòu)造的平安發(fā)生較大年夜的倒運(yùn)阻礙。第二種把持策略：位置同步與載荷分配相結(jié)合的把持策略在這種把持策略中，某些吊點(diǎn)的把持采納位置同步把持策略，而其他吊點(diǎn)采納載荷按確信法那么分配的把持策略。位置同步與載荷分配相結(jié)合的把持策略見附圖10本把持策略說(shuō)明：l 在全體28個(gè)晉升吊點(diǎn)中，核芯筒4跟6上的晉升點(diǎn)D跟晉升點(diǎn)B共8個(gè)吊點(diǎn)以及中心筒2跟5上的E、F39。共8個(gè)吊點(diǎn)，總共16個(gè)吊點(diǎn)采納位置同步把持方法；其中以中心筒1上的晉升點(diǎn)D為主令點(diǎn)，其他為跟隨點(diǎn)；l 其他12個(gè)晉升吊點(diǎn)采納載荷分配把持策略；(1)對(duì)核芯筒4跟6上的晉升點(diǎn)A與D，C與B分不停頓載荷分配把持，使TD/TA跟TB/TC分不成確信比例關(guān)系；同時(shí)使(TD+TB)/(TA+TC)也成確信比例關(guān)系。與F39。/TF39。)/(TE39。l 在停頓載荷分配把持時(shí)，各點(diǎn)之間載荷比例關(guān)系確實(shí)定，以試晉升構(gòu)造離地后的理論載荷為按照；l 在本把持策略中，位置同步把持精度在5mm內(nèi)，載荷分配把持精度在5％之內(nèi)。l 防止了各點(diǎn)載荷的大年夜幅度堅(jiān)決考慮了由于構(gòu)造剛度大年夜，近間隔的晉升吊點(diǎn)之間位置同步傾向較大年夜時(shí)引起的載荷大年夜幅度