125mw中間再熱機(jī)組熱力系統(tǒng)計(jì)算及調(diào)節(jié)系統(tǒng)分析畢業(yè)論文-展示頁(yè)
2025-06-28 06:19本頁(yè)面
【正文】 中間再熱機(jī)組熱力系統(tǒng)計(jì)算及調(diào)節(jié)系統(tǒng)特性分析摘要： 該文對(duì)凝汽式125 MW 中間再熱式機(jī)組進(jìn)行了全面性熱力系統(tǒng)計(jì)算(其中包括回?zé)嵯到y(tǒng)計(jì)算，主蒸汽系統(tǒng)計(jì)算，旁路系統(tǒng)計(jì)算，再熱蒸汽系統(tǒng)計(jì)算，循環(huán)水系統(tǒng)，給水系統(tǒng)，凝結(jié)水系統(tǒng)等的)和經(jīng)濟(jì)性分析，并對(duì)其中各個(gè)部分構(gòu)件（給水泵，凝結(jié)水泵，循環(huán)水泵及系統(tǒng)間的連接管道等）進(jìn)行了選型和校核，同時(shí)結(jié)合調(diào)節(jié)系統(tǒng)分析其中存在的問(wèn)題，提出切實(shí)可行的措施來(lái)提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性和系統(tǒng)的安全性。關(guān)鍵詞： 管徑 ；主蒸汽系統(tǒng)；再熱系統(tǒng)；給水泵；保溫材料 緒 論能源是國(guó)民經(jīng)濟(jì)的重要物質(zhì)基礎(chǔ)。水力資源富礦不多，開(kāi)發(fā)難度大。根據(jù)對(duì)我國(guó)經(jīng)濟(jì)發(fā)展的預(yù)測(cè)，我國(guó)的經(jīng)濟(jì)增長(zhǎng)趨勢(shì)為20002010年為6%8%,20102020年為5%%。(3)強(qiáng)化環(huán)境保護(hù)，發(fā)展?jié)崈羧济杭夹g(shù)。(6)進(jìn)一步提高火電自動(dòng)化水平，實(shí)現(xiàn)自動(dòng)測(cè)量控制及單元機(jī)組集控值班以規(guī)定的符號(hào)表明工質(zhì)在完成熱力循環(huán)時(shí)所必須流經(jīng)的各主要熱力設(shè)備之間的聯(lián)系線路圖，稱為原則性熱力系統(tǒng)。 近似熱力過(guò)程線的擬定由，?C，查hs圖得：設(shè)進(jìn)汽機(jī)構(gòu)節(jié)流損失由高壓缸排氣壓力 查得 高壓缸理想比焓降： 估計(jì)汽輪機(jī)高壓缸相對(duì)內(nèi)效率為 有效比焓降：再熱蒸汽由高壓缸排出經(jīng)再熱后進(jìn)入低壓缸，此過(guò)程為等壓過(guò)程，所以再熱后 由排氣壓力查hs圖，得 低壓缸理想比焓降： 估計(jì)低壓缸相對(duì)內(nèi)效率為 低壓缸理想比焓降： 低壓缸排氣比焓： 整機(jī)理想比焓降：125MW中間再熱式汽輪機(jī)近似熱力過(guò)程線 估算汽輪機(jī)進(jìn)汽量設(shè)，則 式中：汽輪機(jī)的設(shè)計(jì)功率，kW。 氣輪機(jī)通流部分相對(duì)內(nèi)效率的初步估計(jì)值； 機(jī)組的發(fā)電機(jī)效率； 機(jī)組的機(jī)械效率；考慮閥桿漏汽和前軸封漏汽及保證在初參數(shù)下降或背壓升高時(shí)仍能發(fā)出設(shè)計(jì)功率的蒸汽余量，通常取ΔD/D0=3%左右，t/h。同樣方法可選取各低壓加熱器的出口水溫tw2.(見(jiàn)表1)加熱器號(hào)抽氣壓力Pe(Mpa)抽氣比焓he(kj/kg)抽氣管壓損?Pe/Pe(?)加熱器工作壓力Pe′(Mpa)飽和水溫度te′(?C)飽和水比焓he′(kj/kg)出口端差δt(?C)給水出口水溫tw2(?C)給水出口比焓hw2(kj/kg)H1311082485243H2301582255220Hd3260170H3313083H4295581233120H52785894391H626158663631. 4 各級(jí)加熱器回?zé)岢闅饬坑?jì)算 H1高壓加熱器給水量計(jì)算Dfw=D0?DL+?DL1+?Dej=39010+5+=(t/h)H1高壓加熱器該加熱器平衡式 ?Dej(he1he1?)ηh=Dfw（hw2hw1）ηh= (加熱器效率)該機(jī)回?zé)岢槠繛? (t/h)H2高壓加熱器 先不考慮漏入H2高加的軸封漏汽量?DL1以及上級(jí)加熱器H1流入本級(jí)的疏水量?De1則該級(jí)抽汽量為 (t/h)考慮上級(jí)加熱器疏水流入H2高加并放熱可使本級(jí)抽汽量減少的相當(dāng)量為 (t/h)
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