【正文】 j/kg加熱器抽汽系數(shù)α3 　加熱器疏水系數(shù)αd,3 　除氧器除氧器出水流量αc,4 　抽汽系數(shù)α4 　H5低壓加熱器出水系數(shù)αc,5 　抽汽系數(shù)α5 　疏水系數(shù)αd,5 　H6低壓加熱器抽汽系數(shù)α6 　疏水系數(shù)αd,6 　H7低壓加熱器抽汽系數(shù)α7 　疏水系數(shù)αd,7 　H8低壓加熱器軸封加熱器出水焓hw,sg kj/kg軸封加熱器出水溫度tw,sg℃H8疏水焓hd,8kj/kg抽汽系數(shù)α8 　疏水系數(shù)αd,8 　凝汽器小汽機(jī)抽汽系數(shù)αxj 　凝汽器的質(zhì)量平衡計算αc 　汽輪機(jī)汽側(cè)平衡校驗αcH4抽汽口抽汽系數(shù)α439。將以上數(shù)據(jù)列于表27：表27各加熱器組抽汽計算加熱器序號需求值符號數(shù)值單位H1高壓加熱器抽汽系數(shù)α1 　疏水系數(shù)αd,1 　H2高壓加熱器抽汽系數(shù)α2 　疏水系數(shù)αd,2 　流量系數(shù)αrh 　H3高壓加熱器泵入口靜壓Ppu39。低壓加熱器H8疏水溫度：由查得低加H8疏水焓。由SG的熱平衡，得軸封加熱器出水焓： 式中，軸封加熱器的進(jìn)汽系數(shù)和進(jìn)汽平均焓值的計算見表24。w,jkj/kg561加熱器下端差δt1℃0疏水溫度td,j℃　疏水比焓hd,jkj/kg415表25軸封加熱器物質(zhì)、熱平衡計算項目BN1NTRΣ漏氣量Gi,kg/h267891016601901307漏氣系數(shù)αi 漏氣點(diǎn)比焓hi3016　總焓αihi 平均比焓hsg 表26均壓箱平均蒸汽比焓計算項目PMM1Σ漏氣量Gi,kg/h8966395642099漏氣系數(shù)αi漏氣點(diǎn)比焓hi3016總焓αihi平均比焓hsg1．由高壓加熱器H1熱平衡計算高壓加熱器H1抽汽系數(shù)：其中加熱器效率高壓加熱器H1疏水系數(shù)；2．由高壓加熱器H2熱平衡計算、高壓加熱器H2抽汽系數(shù)： 高壓加熱器H2疏水系數(shù)：再熱器流量系數(shù)：3．由高壓加熱器H3熱平衡計算本級計算時，先計算給水泵的焓升。Mpa　抽汽比焓hjkj/kg 抽氣管道壓損△Pj％55555555　加熱器側(cè)壓力pjMpa 汽側(cè)壓力下飽和溫度ts℃　水側(cè)水側(cè)壓力pwMpa加熱器上端差δt℃000　出水溫度tw,j℃出水比焓hw,jkj/kg561 進(jìn)水溫度t39。按同樣計算，可依次計算出其余加熱器H2~H8的各進(jìn)，出汽水參數(shù)。由，查的H1疏水比焓。3．凝汽器平均壓力計算由 查水蒸氣性質(zhì)表 由 查水蒸氣性質(zhì)表 凝汽器平均溫度查水蒸氣性質(zhì)表，得凝汽器平均壓力將所得數(shù)據(jù)匯總，以各抽氣口的數(shù)據(jù)為節(jié)點(diǎn)，在hs圖上繪制出汽輪機(jī)的汽態(tài)膨脹過程線，如下圖21圖2出水參數(shù)計算首先計算高壓加熱器H1加熱器壓力：式中 第一抽氣壓力抽氣管道相對壓損由 查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度H1出水溫度：式中 式中加熱器上端差。主汽門后壓力由，查水蒸汽性質(zhì)表，得主汽門后汽溫。全廠工質(zhì)滲漏系數(shù) 鍋爐排污系數(shù) 查表214取得，同理計算廠用汽系數(shù) 減溫水系數(shù) 暖風(fēng)器疏水系數(shù)補(bǔ)水率2．給水系數(shù)由圖可知，1點(diǎn)物質(zhì)平衡物質(zhì)平衡3．各小汽流量系數(shù)按預(yù)選的汽輪機(jī)進(jìn)氣量和表22原始數(shù)據(jù)，計算得到門桿漏氣、軸封漏氣等各小汽流量的流量系數(shù)，填于表22。Mpa抽汽比焓hjkj/kg加熱器上端差δt℃000加熱器下端差δt1℃0水側(cè)壓力pwMpa抽氣管道壓損△Pj％555555552) 最終給水溫度：3) 給水泵出口壓力：,給水泵效率：4) 除氧器至給水泵高差：5) 小汽機(jī)排汽壓力：；小汽機(jī)排汽焓1) 汽輪機(jī)進(jìn)汽節(jié)流損失：，中壓缸進(jìn)氣節(jié)流損失：2) 軸封加熱器壓力：，疏水比焓：3) 機(jī)組各門桿漏氣、軸封漏氣等小流量及參數(shù)見表22表22各輔助汽水、門桿漏氣、軸封漏氣數(shù)據(jù)汽、水點(diǎn)代號ABKL1N1M1LN汽水流量（kg/h）62026774103027895643437101汽水比焓（kj/kg）30163016　　　　　　　　　汽、水點(diǎn)代號MRPTSJW　汽水流量（kg/h）639190896660141230245687　汽水比焓（kj/kg）3016　4) 鍋爐暖風(fēng)器耗汽，過熱器減溫水等全廠性汽水流量及參數(shù)見下表23表23全廠進(jìn)出系統(tǒng)有關(guān)數(shù)據(jù)名稱全廠工質(zhì)滲漏鍋爐排污廠用汽暖風(fēng)器過熱器減溫水汽水量，kg/h16500110003290022650汽水比焓（kj/kg）　返回系統(tǒng)水焓值（kj/kg）687　5) 汽輪機(jī)機(jī)械效率，發(fā)電機(jī)效率；6) 補(bǔ)充水溫度；7) 廠用電率 ；1) 忽略加熱器和抽汽管道的散熱損失2) 忽略凝結(jié)水泵的介質(zhì)焓升（一）汽水平衡計算1．全廠補(bǔ)水率 全廠汽水平衡如圖所示，各汽水流量見表23，將進(jìn)、出系統(tǒng)的各流量用相對量表示。根據(jù)使用的目的的不同，發(fā)電廠熱力系統(tǒng)又可分為發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)和發(fā)電廠全面性熱力系統(tǒng)。通常回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)只局限在汽輪機(jī)的范圍內(nèi)，而發(fā)電廠熱力系統(tǒng)則在回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)基礎(chǔ)上將范圍擴(kuò)大至全廠。得出設(shè)計結(jié)論。進(jìn)行對發(fā)電機(jī)組的熱力經(jīng)濟(jì)性算，包括相關(guān)供熱量、發(fā)電量、煤耗量、煤耗率及相關(guān)效率，相關(guān)熱化系數(shù)。同時方便我們的課程設(shè)計。目前火電廠機(jī)組仍然以凝汽式機(jī)組為主力機(jī)組，針對我國今年來發(fā)電機(jī)組的形式，再考慮專業(yè)發(fā)展方向，學(xué)生選擇熱力課題進(jìn)行計算也很有意義。按照《火電力廠汽水管道零件及部件典型設(shè)計》2000版為規(guī)范進(jìn)行選管。第一章 設(shè)計概述本設(shè)計以具體給定參數(shù)及設(shè)計規(guī)范為根本依據(jù)，以給定熱負(fù)荷預(yù)計得出結(jié)果，以國家標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計規(guī)范為準(zhǔn)則選擇了合理的管道型號。管理體制等主觀認(rèn)識制約的因素。這些問題反映了我國發(fā)電設(shè)備相對落后，運(yùn)行狀態(tài)和性能水平相對都比較低，電能生產(chǎn)、傳輸和使用過程中的浪費(fèi)現(xiàn)象嚴(yán)重，電力企業(yè)管理水平仍然不高，冗員沉重，電力市場化尚未形成，電力工業(yè)整體素質(zhì)和效率不高，效益偏低。但是，我們應(yīng)看到目前存在的幾個問題，首先是全國發(fā)電設(shè)備平均年利用小時逐年下降。現(xiàn)在，單機(jī)300MW及以上機(jī)組已成為運(yùn)行中的主力機(jī)組。內(nèi)蒙古科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計說明書某電廠330MW機(jī)組熱力系統(tǒng)與凝結(jié)水系統(tǒng)設(shè)計畢業(yè)論文目錄摘要 1Abstract 2目錄 3前言 5第一章 設(shè)計概述 6 6 6 6第二章 原則性熱力計算 7 7 7 8 8 9 10 10 10 10 1出水參數(shù)計算 13 15 17 凝汽參數(shù)計算 19 2熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、汽水流量計算 24第三章 全廠性熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計算及校核 27 27 29第四章 全面性熱力系統(tǒng)的擬定及其輔助設(shè)備 33 33 33 34 36 39 41 43 44 47 48第五章 管道計算與選型 50 50 50 相關(guān)計算公式 51 具體管道管徑計算 51 主蒸汽相關(guān)管道 51 高壓加熱器H1相關(guān)抽汽管道的計算 52 高壓加熱器H2相關(guān)抽汽管道的計算 52 高壓加熱器H3相關(guān)抽汽管道的計算 53 通除氧器管道的計算 53 低壓加熱器H5相關(guān)抽汽管道的計算 53 低壓加熱器H6相關(guān)抽汽管道的計算 54 低壓加熱器H7相關(guān)抽汽管道的計算 54 低壓加熱器H8相關(guān)抽汽管道的計算 54 管道的選型 55 主蒸汽相關(guān)管道選型 55 高壓加熱器H1抽汽管道選型 57 高壓加熱器H2抽汽管道選型 57 高壓加熱器H3抽汽管道選型 58 通除氧器抽汽管道選型 59 低壓加熱器H5抽汽管道選型 60 低壓加熱器H6抽汽管道選型 60 低壓加熱器H7抽汽管路選型 61 低壓加熱器H8抽汽管路選型 62參考文獻(xiàn) 64英文文獻(xiàn) 65中文翻譯 81致謝 96前言隨著電力建設(shè)規(guī)模的不斷擴(kuò)大，電力結(jié)構(gòu)也在不斷調(diào)整。國產(chǎn)火力發(fā)電機(jī)組容量不斷擴(kuò)大。單機(jī)50MW及以下的純凝氣式小火電機(jī)組已得到有效控制。其次，我國人均用電水平低。這些問題的存在，既有發(fā)展中客觀條件制約的因素，也有受投資體制。此次設(shè)計的原則是努力提高電廠的安全可靠性、可用率；提高發(fā)電廠的經(jīng)濟(jì)性，節(jié)約用地，縮短建設(shè)周期，降低工程造價，減低煤耗、水耗和廠用電率，以節(jié)約能源；考慮技術(shù)的先進(jìn)性和適用性，提高機(jī)械化、自動化水平和勞動生產(chǎn)率；便于施工，便于運(yùn)行、檢修和擴(kuò)建。在設(shè)計計算中均按照《熱力發(fā)電廠課程設(shè)計》、《熱力發(fā)電廠》第二版等標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計手冊選取相關(guān)系數(shù)及定值參數(shù)進(jìn)行計算。在熱力系統(tǒng)確定時均以最優(yōu)化為標(biāo)準(zhǔn)，使設(shè)計熱經(jīng)濟(jì)性大最佳。目前的電廠主要發(fā)展方向就是大機(jī)組、高參數(shù)，我國的主要電廠也大多采用這樣的參數(shù)形式，我們設(shè)計的同時可以通過了解電廠的概況，加深我們設(shè)計的準(zhǔn)確性及設(shè)計的全面性。根據(jù)給定的熱系統(tǒng)數(shù)據(jù)，進(jìn)行計算原則性熱力計算，校核相關(guān)汽水流量、進(jìn)氣量、發(fā)電量。根據(jù)原則性計算結(jié)果對相關(guān)輔助設(shè)備進(jìn)行相關(guān)基本尺寸計算，根據(jù)基本尺寸參照相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)設(shè)備選型手冊選擇相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)設(shè)備，并對所選輔助進(jìn)行相關(guān)校核計算，糾正所選設(shè)備型號，優(yōu)化電廠熱力系統(tǒng)。第二章 原則性熱力計算熱力系統(tǒng)的一般定義是將熱力設(shè)備按照熱力循環(huán)的順序用管道和附件連接起來的一個有機(jī)整體。因此，發(fā)電廠熱力系統(tǒng)實(shí)際上就是在回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)上增加了一些輔助熱力系統(tǒng)，如鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)，補(bǔ)充水系統(tǒng)，熱電廠還有對外供熱系統(tǒng)等。1) 汽輪機(jī)型號：2) 機(jī)組型式：亞臨界、一次中間再熱、單軸、雙缸雙排汽、凝汽式汽輪機(jī)3) 額定功率：4) 主汽閥前額定蒸汽壓力：5) 主汽閥前額定氣溫：6) 額定轉(zhuǎn)速：7) 旋轉(zhuǎn)方向：自機(jī)頭往發(fā)電機(jī)看順時針方向8) 額定冷卻水溫：9) 維持額定功率得最高冷卻水溫度：10) 額定排汽壓力：11) 再熱汽閥前額定蒸汽壓力：12) 再熱汽閥前額定蒸汽溫度：13) 額定工況時汽輪機(jī)主蒸汽流量：14) 額定工況給水溫度：15) 回?zé)嵯到y(tǒng)：3個高壓加熱器，1個除氧器，4個低壓加熱器，總共8級回?zé)岢槠?6) 給水泵驅(qū)動方式：小汽輪機(jī)帶動給水泵1) 鍋爐型式：一次中間再熱、亞臨界壓力、自然循環(huán)汽包爐2) 最大連續(xù)蒸發(fā)量：3) 最大過熱蒸汽壓力：；再熱蒸汽壓力：4) 額定過熱汽溫：；額定再熱汽溫：5) 汽包壓力：6) 鍋爐熱效率：1) 機(jī)組各級回?zé)岢槠麉?shù)見下表21： 表21回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)原始汽水參數(shù)項目單位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽壓力pj39。由于計算前汽輪機(jī)流量已知，按，最后校核。1．主蒸汽參數(shù)由主汽門前壓力，溫度，查水蒸氣性質(zhì)表，得主蒸汽比焓值。2．再熱蒸汽參數(shù)由中聯(lián)門前壓力，溫度，查水蒸氣性質(zhì)表，得再熱蒸汽比焓值中聯(lián)門再熱蒸汽壓力由，查水蒸氣性質(zhì)表，得中聯(lián)門后再熱汽溫。H1疏水溫度式中 式中加熱器下端差，進(jìn)水溫度，其值從高壓加熱器H2的上端差計算得到已知加熱器水側(cè)壓力，由，查的H1出水比焓由，查的H1進(jìn)水比焓。至此，高壓加熱器H1的進(jìn)，出汽水參數(shù)已全部算出。將計算結(jié)果列于表24表24回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)汽水參數(shù)計算項目單位H1H2H3H4H5H6H7H8SG汽側(cè)抽汽壓力pj39。w,j℃