【正文】 44 （ 1） BC 跨梁 1）板傳給次梁 中間次梁 q== KN/m 2)次梁傳給主梁 Q== (2)柱子 1） B 柱 Q== 2)C 柱 Q== 3)D 柱 Q== 4)F 柱 Q== 其荷載分布圖如下所示： 45 框架豎向恒荷載圖 46 框架豎向活荷載圖 47 內(nèi)力計算 梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法進行計算。 表 風荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算 層次 1 2 3 4 5 iFkN iVkN ? ?/D N mm? 83438 103516 103516 103516 52736 iu mm? iu mm iiuh? 1/4105 1/5806 1/7200 1/10285 1/12631 由表 可見，風荷載作用下框架的最大層間位移角為 1/4105，遠小于1/550，滿足規(guī)范要求。 框架結(jié)構(gòu)分析時，應該按照靜力等效原理將圖 的分布荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載， 風荷載作用下的水平位移驗算 根據(jù)圖 所示的水平荷載，由公式 (9) ???nik iji DV計算層間剪力 iV ，然后依據(jù)前面求出的 ③ 軸線層間側(cè)移剛度，再按照公式 (10)計算各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移。 27 彎矩圖（ ） 28 剪 剪力圖（ KN） 29 軸力圖（ KN） 30 橫向水平風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 風荷載標準值計算 風荷載標準值按照公式 () k s z oω β μ μ ωz? 計算。 2)表中 M 單位為 mkN? ,V單位為 kN ,N 單位為 kN ,l 單位為 m。 ? ?? ?1 , ,1 , ,ll b ubb i j i jlrbbrr b ubb i j i jlrbbiM M MiiiM M Mii??????? ??????? ? (14) 12bbb MMV l?? (15) ()n lri b b kkiN V V???? (16) 表 梁端彎矩、剪力及 柱軸力計算 層次 柱端彎矩 B C 跨 lbM rbM bV ? ?1 1b rbbi ii? 5 4 3 2 1 670 層次 柱端彎矩 C D 跨 ? ?1 brb rbi ii? lbM rbM bV 5 158 4 3 2 1 26 層次 柱端彎矩 D F 跨 ? ?1 1b rbbi ii? ? ?1 brb rbi ii? lbM rbM bV 柱端彎矩 5 4 3 2 1 層次 B 柱軸力 C 柱軸力 D 柱軸力 F 柱軸力 5 4 3 50 2 323 1 625 注： 1）柱軸力中的負號表示拉力。具體計算過程見表 。具體計算過程及結(jié)果見表 ?？蚣苤说募袅皬澗乩霉?(11)和 (12)計算，其中 ijD 取自表 ， ?ijD 取自表 ，層間剪力取自表 ，各柱反彎點高度比 y 按公式（ 13）確定，其中ny 由表 查得。 1k1(Δ )(Δu)si i i jjnku V Du?????? （ 10） 計算結(jié)果列表得表 . 表 橫向水平地震作用下的位移驗算 層 次 iVkN ( / )iD N mm? iu? /mm /iu mm /ih mm Δθ ie iuh? 5 52736 3900 1/7221/450 4 450 103516 3600 1/8731/450 3 103516 3600 1/6431/450 2 103516 15 3600 1/5541/450 1 83438 4800 1/5651/450 由表 可見， 頂點位移與總高之比 Δ / 1 / 644iuH? 1/550 ，滿足要求。各 樓層地震剪力按式（ 9） ???nik ki FV計算，結(jié)果列入表 。 1αEk eqFG? (7) 其中 1α 為相應于結(jié)構(gòu)基本自震周期的水平地震影響系數(shù)值； eqG 為結(jié)構(gòu)等效總重力荷載。 20 表 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算 層數(shù) iG /kN GiV /kN ?Di /(N/mm) iu? /mm iu /mm 1 52736 106 106 2 1082 103516 45 151 3 1082 103516 35 186 4 1082 103516 5 83438 228 按式 1 TTTu?? （ 6）計算機本周期 1T ，其中 Tu 的量綱為 m ,取 ?T? ， 則 1T = 28 7 s? ? ? 水平地震作用及樓層地震剪力計算 本設計中，由于結(jié)構(gòu)高度不超過 40 米，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較平均，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法進行水平地震作用計算。 5 橫向水平荷載作用下 框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 橫向自震周期計算 由于該結(jié)構(gòu)的頂層無突出部分，故不用折算重力荷載代表值，所以結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移公式由式（ 3）～（ 5）計算，計算結(jié)構(gòu)見表 。計算過程 如下所示 ，計算結(jié)果分別見表 ～ 。 ic 為柱的線剛度， h 為柱的計算高度。 橫梁線剛度 ib 計算過程見表 ；柱線剛度 ic計算過程見表 。 其它層重力荷載代表值包括：樓面恒載， 50%樓面均布活荷載，縱、橫梁自重，樓面上、下各半層的柱及縱、橫墻體自重。 重力荷載代表值 五層：樓板自重 =（ +++） =531KN 門自重 =31= 窗自重 =（ 3++） = 外墻 ={（ +2+） （ 3++） }=200KN 內(nèi)墻 ={（ 6+3+2+2） }+6（ +20）= 13 主梁自重 =（ +33++4+5） = 次梁自重 =（ +） = 柱自重 =4= 五層 重度 =531+++200+++++（ 2+） = 二 — 四層：樓板自重 =（ +++） = 門 自重 =(+1+) = 窗自重 =（ ++++） = 外 墻 ={(++)(++++) }= 內(nèi)墻 ={（ 6+2+2） （ +） }= 主梁自重 =（ +33++4+5） = 次梁自重 =（ +） = 柱自重 =4= 重 度 =++++++++=1082KN 一層： 樓板自重 ={(+)} = 窗自重 = （ +1,。r為屋面積雪分布系數(shù)，取 181。r 根據(jù)上述計算結(jié)果并綜合考慮其他因素，本設計框架結(jié)構(gòu)柱子截面尺寸取如下數(shù)值： 500mm500mm 基礎(chǔ)選用 獨立 基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深取 ， 框架結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖 所示， 10 取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線，梁軸線取至板底， 2～ 5 層柱高度即為層高，取 ，底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板底，取 h1=+=。N]＝ ，各層的重力荷載代表值近似取 12kN/ m2。 門為木門，門洞尺寸為： ；窗為鋁合金窗，洞口 尺寸為： （縱向） （橫向） 板厚： hL/40=3000/40=75mm,故 樓板厚度取 100 ㎜。 高寬比 =（ +3+） /=﹤ 長寬比 =﹤ 5 外墻及內(nèi)墻采用加氣混凝土砌塊，衛(wèi)生間墻體采用陶粒混凝土砌塊（非承重）。 8 2 結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖 根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設計的要求，進行建筑平面、立面及剖面設計，其標準層建筑平面、結(jié)構(gòu)平面和剖面示意圖分別見施工圖。 4. 本工程的設計依據(jù)現(xiàn)行的國家規(guī)范，規(guī)程和規(guī)定進行設計。 2. 地基和基礎(chǔ)：采用天然地基，鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深 ，地基經(jīng)過處理采用地基承載力 fk=200kPa。 自然條件 : 工程地點： 北京市 基本風壓： kN/m2 基本雪壓： kN/m2 凍土深度： 穩(wěn)定水位深度： 地表下 ～ 基本地震烈度： 八度 場地土類別： Ⅱ 類 地震分組 : 第一組 建筑類型： 二級 1. 填充墻：外墻及內(nèi)墻采用加氣混凝土砌塊，衛(wèi)生間墻體采用陶粒混凝土砌塊（非承重）。 7 1 工程概況 工程名稱：國航辦公 樓 。 本次設計的是 國航 的 一個 五 層 辦公 樓 的 框架 結(jié)構(gòu) ，這不同于以往的樓蓋、單層廠房等設計，因為 這些都只限于單層，是結(jié)構(gòu)的局部設計，而此次是多層框架結(jié)構(gòu)， 難點在于內(nèi)力的計算分配合及內(nèi)力的組合配筋 ,這 都 給我提出了新的挑戰(zhàn)。 采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，不僅能節(jié)省材料，而且可以改善結(jié)構(gòu)功能，目前框架結(jié)構(gòu)是一種強有力的結(jié)構(gòu)型式。 在工業(yè)和民用建筑中，框架結(jié)構(gòu)是一種 十分 常見的結(jié)構(gòu)形式，因此在實際工作中經(jīng)常遇到。畢業(yè)設計分結(jié)構(gòu)、施工、專題等幾大方面，本 篇畢業(yè)設計論文是 有關(guān)鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方面的設計。 stiffness。Secondly, the calculation of representative values of gravity load and structural stiffnessand the horizontal load and vertical load of the internal forces , Where the level of forceconsidered the level of wind and earthquake forces. The third step, consider the bination of the five internal forces to select the most unfavorable bination of beam and column rein