四層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)畢業(yè)設計-文庫吧資料
2025-06-23 15:27本頁面
【正文】 MBC 四層AM V B左M V B右M V 8 胯間MAB MBC 表47橫向框架B，E柱剪力組合（kN）橫向框架B柱剪力組合（單位：kN）層次SGKSQKSEKγRE[(SGK+）+]+SQk+γRE[ηυc(Mbc+Mτc)/Hn]—﹥﹤—4321橫向框架E柱剪力組合（單位：kN）層次SGKSQKSEKγRE[(SGK+）+]+SQk+γRE[ηυc(Mbc+Mτc)/Hn]—﹥﹤—4321表48A橫向框架B 彎矩和軸力組合橫向框架B 彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGKSQKSEKγRE[(SGK+）+]+SQk+|Mmax|kNNminMNmaxM—﹥﹤——﹥﹤—4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN表48B橫向框架E柱彎矩和軸力組合橫向框架E柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGKSQKSEKγRE[(SGK+）+]+SQk+|Mmax|NNminMNmaxM—﹥﹤——﹥﹤—4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底柱底2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN第5章 截面設計 第5章 截面設計 橫梁配筋這里僅以第一層AB跨梁為例，說明計算方法和過程，其它層梁的配筋計算見表51和52 梁的正截面受彎承載力計算從表45中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行計算配筋計算支座彎矩： kNm kNm kN由圖411若，說明，其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離，則x可以由下式求解將求得x值代入下式可得跨間最大正彎矩值若，說明，則若,則同理可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的，x和的計算公式如下圖X由下式解得本例中，梁上荷載設計值 kN/mkN/m左震：則發(fā)生在右支座 kN 框架梁內(nèi)力組合考慮三種內(nèi)力組合，+， +(+SGK)， SGK+ SQK，各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見下表，表中SGK ，SQK梁列中的梁端彎矩M為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（）。V以向上為正。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到，計算柱底軸力還需要考慮柱底自重。由于結(jié)構(gòu)和荷載都是均勻?qū)ΨQ，故計算時可用半框架。m。m/ kNm1/ kNm1/kNm kNm kNm kNm kNm 活載計算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖43所示。計算方法同第四層相同，結(jié)果為=+= kN/m = kN/m= kN/m kN/m= kN kN/m集中力矩 kNm kN由于縱向框架的中心線與柱的中心不重合，因此框架節(jié)點上還有集中力矩。m)第4章 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析 第4章 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 橫向框架內(nèi)力計算 計算單元取8軸線橫向框架進行計算，如圖41。m1/ kN4321表317 H軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算層數(shù)/ kND/ Nm1/ kN4321表315 E軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算層數(shù)/ kND/ N 橫水平地震作用下框架內(nèi)力計算框架柱端剪力及彎矩分別按式： (31) (32) (33) (34)以標準框架軸8內(nèi)力計算為例，說明計算方法，其余框架內(nèi)力計算從略。m4321表39橫向地震作用下位移驗算層號/ N該建筑屬于6度設防，第一組。2581結(jié)構(gòu)自振周期考慮非結(jié)構(gòu)墻影響折減系數(shù),則結(jié)構(gòu)的基本自振周期為： s。表31橫梁線剛度計算表梁號截面跨度/ mm慣性矩/ / / L16600L22700L36600表32柱線剛度計算表柱號13900550x55023900550x55033900550x550表33框架柱側(cè)移剛度D值（單位：N/mm）層次邊柱1中柱1根數(shù)1102103410表34邊框架柱側(cè)移剛度D值（單位：N/mm）層次邊柱1中柱1根數(shù)135157 .8424344表35特殊橫梁剛度計算表梁號截面 / mm跨度 / m慣性矩 / mm4中跨架梁表36特殊柱側(cè)移剛度D值（單位：N/mm）計算表柱1層24層根數(shù)DD邊柱2中柱2中柱2中柱2中柱2邊柱2邊柱2中柱2邊柱112經(jīng)計算 首層：= kN/m 二至四層分別為：= kN/m滿足要求，故該框架為規(guī)則框架。 kN準層主梁重： kN標準層次梁重。頂層門窗重 kN標準層門窗重 kN(7)梁自重縱向主梁和橫向主梁為。標準層外墻自重 kN(5)內(nèi)墻自重內(nèi)墻為240 mm粘土空心磚，兩側(cè)均為20 mm厚抹灰，則內(nèi)墻單位面積重力荷載為 kN/m2。彎矩調(diào)幅時要求的配筋率下限為：，實際配箍率，滿足要求。驗算截面尺寸: mm,因截面尺寸按下式計算故截面尺寸滿足要求。m(3) 承載力計算 配筋mm2跨中配筋 配筋 mm2計算結(jié)果表明，符合塑性內(nèi)力重分布的設計原則；同時，%故滿足要求。支座彎矩： kNm跨中彎矩： kN 頂層次梁設計 次梁1的計算 (1) 恒荷載設計值次梁自重： kN/m次梁粉刷： kN/m板傳來恒荷載： kN/m小計 g= kN/m活荷載設計值 kN/m荷載總設計值 g+q= kN/m (2)計算簡圖 次梁1彎矩圖該次梁為一獨立梁，次梁在主梁上的支承長度是300 mm，主梁截面為300 mm550 mm,計算跨度：。計算腹筋：采用雙肢箍筋計算截面尺寸，由可得到箍筋間距 mm調(diào)幅后受剪承載力應加強，梁局部范圍內(nèi)將計算的箍筋面積增加20%或調(diào)幅后箍筋間距減小20%，現(xiàn)調(diào)整箍筋間距S==160 mm，為了方便施工，沿梁長不變，驗算配筋下限值。驗算截面尺寸: mm,因截面尺寸按下式計算 kN故截面尺寸滿足要求。m(3) 承載力計算 配筋 mm2跨中配筋 配筋218, mm2計算結(jié)果表明，符合塑性內(nèi)力重分布的設計原則；同時，%故滿足要求。支座彎矩： kNm跨中彎矩： kN 標準層次梁設計 次梁1的計算(1) 恒荷載設計值次梁自重： kN/m次梁粉刷： kN/m板傳來恒荷載： kN/m小計 g= kN/m活荷載設計值 kN/m荷載總設計值 g+q= kN/m (2)計算簡圖 次梁1彎
外語相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號-1