鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)畢業(yè)論文-文庫吧資料
2025-07-03 16:31本頁面
【正文】 VE180。GγRE( M180。GγRE(V180。GγRE(V180。G +)γRE( M180。G +)支座V支座AB左B右框 架 梁 內(nèi) 力 組 合 續(xù)表層次截面部位荷載類型非抗震抗震內(nèi)力組合恒荷載活荷載風(fēng)荷載可變荷載效應(yīng)控制組合永久荷載效應(yīng)控制MGMQMWM=+M=+(MQ+MW)M=+ME180。G +)支座V支座AB左B右4支座AB左B右跨中ABBC VGVQVWV=+V=+(VQ+VW)V=+VE180。G )支座+M支座M跨中M5支座A B左 B右 跨中AB BC VGVQVWV=+V=+(VQ+VW)V=+VE180。GγRE( M180。GγRE(V180。GγRE( V180。G +)γRE( M180。G=恒載+ 框 架 梁 內(nèi) 力 組 合 表28層次截面部位荷載類型非抗震抗震內(nèi)力組合恒荷載活荷載風(fēng)荷載可變荷載效應(yīng)控制組合永久荷載效應(yīng)控制MGMQMWM=+M=+(MQ+MW)M=+ME180。GγRE( V180。G +)7654321注：表中γRE—抗震調(diào)整系數(shù)，；V180。G =恒載+ 邊 柱 剪 力 組 合 表26層次荷載類型非抗震抗震內(nèi)力組合取值可變荷載效應(yīng)控制組合永久荷載效應(yīng)控制恒荷載VG 活荷載VQ風(fēng)荷載VWV=+V=+(VQ+VW)V=+VE180。G +)7柱頂MN 柱底M N 6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 注：注：表中β—活荷載按樓層的折減系數(shù)，12層取β=；34層取β=；56層取β=；7層取β=；（）表中γRE—抗震調(diào)整系數(shù)，；M180。G +)Mmax及相應(yīng)的NNmax及相應(yīng)的MNGNQNWN=+N=+(βNQ+NW)N=+NE180。G =恒載+中 柱 內(nèi) 力 組 合 表25層次及控制截面荷載類型非抗震抗震內(nèi)力組合取值恒荷載活荷載風(fēng)荷載可變荷載效應(yīng)控制組合永久荷載效應(yīng)控制MGMQMWM=+M=+(MQ+MW)M=+ME180。G +)7柱頂M N 柱底M N 6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 注：表中β—活荷載按樓層的折減系數(shù)，12層取β=；34層取β=；56層取β=；7層取β=；（）表中γRE—抗震調(diào)整系數(shù)，；M180。G +)Mmax及相應(yīng)的NNmax及相應(yīng)的MNGNQNWN=+N=+(βNQ+NW)N=+NE180。, ①、邊柱內(nèi)力組合見表24②、中柱內(nèi)力組合見表25；③、邊柱剪力組合見表26；④、中柱剪力組合見表27； 框架梁內(nèi)力組合見表28邊柱內(nèi)力組合 表24層次及控制截面荷載類型非抗震抗震內(nèi)力組合取值恒荷載活荷載風(fēng)荷載可變荷載效應(yīng)控制組合永久荷載效應(yīng)控制MGMQMWM=+M=+(MQ+MW)M=+ME180。 根據(jù)以上內(nèi)力計(jì)算結(jié)果，即可進(jìn)行各梁柱各控制截面上的內(nèi)力組合，其中梁的控制截面為梁端及跨中，每層共有9個截面。由剪力可求得在活荷載作用下柱的軸力，其結(jié)果見圖16。 表21頂層彎矩分配法分配系數(shù)桿端A上A下ABBAB上B下BC1C1B固端彎矩分配與傳遞桿端彎矩柱向另一端傳遞的彎矩表22中間層彎矩分配法分配系數(shù) 桿端A上A下ABBAB上B下BC1C1B固端彎矩 分配與傳遞 桿端彎矩 柱向另一端傳遞的彎矩表23底層彎矩分配法分配系數(shù)桿端A上A下ABBAB上B下BC1C1B固端彎矩 分配與傳遞 桿端彎矩 柱向另一端傳遞的彎矩將各層分層法求得的彎矩疊加，得到整個框架結(jié)構(gòu)在活荷載作用下的彎矩圖,很顯然，疊加后框架內(nèi)各節(jié)點(diǎn)的彎矩不一定達(dá)到平衡，這是由于分層法計(jì)算的誤差造成的，為提高精度可將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩再分配一次進(jìn)行修正，修正后的豎向活荷載作用下的彎矩圖見圖15。(僅考慮滿布情況,按分層組合法計(jì)算) 分配系數(shù)見表12。由剪力可求得在恒荷載作用下軸力，其結(jié)果見圖13。將各層分層法求得的彎矩疊加，得到整個框架結(jié)構(gòu)在恒荷載作用下的彎矩圖,很顯然，疊加后框架內(nèi)各節(jié)點(diǎn)的彎矩不一定達(dá)到平衡，這是由于分層法計(jì)算的誤差造成的，為提高精度可將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩再分配一次進(jìn)行修正，修正后的豎向恒荷載作用下的彎矩圖如圖12所示。 梁、柱的彎矩分配系數(shù) 表12A節(jié)點(diǎn)上柱(A上)A節(jié)點(diǎn)下柱(A下)ABBAB節(jié)點(diǎn)上柱(B上)B節(jié)點(diǎn)下柱(B下)B頂層中間層底層計(jì)算梁固端彎矩①、荷載等效梯形荷載作用時 ,其中三角形荷載作用時等效結(jié)果見下表13(mm)(mm)(kN/m)(kN/m)(kN/m)(kN/m)頂層39007200一至六層39007200②、梁固端彎矩 表14邊跨
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