【正文】 = 2 6 0 4 0 NFF? ? ? ? ? ?總 沖 卸 推 （ ） 選用 250kN 壓力機。 藍天學院 畢業(yè)論文 27 總壓力為 F 2 8 3 2 3 6 9 = 2 8 3 9 2 NFF? ? ? ?總 拉 深 壓 邊 選用 250kN 壓力機主要是考慮模具閉合高度。 藍天學院 畢業(yè)論文 24 三次拉深高度按公式 2 2 2 23 3 3 3 3330 .2 5 0 .1 4( ) 0 .4 3 ( ) ( )Fh D d r R r Rdd? ? ? ? ? ? 得 3 16h mm? 其余中間工序尺寸均按零件尺寸而定， 各工序尺寸如下 外殼沖壓工序圖所示 （工序 圖 423— 工序 圖 429） 圖 423 圖 424 圖 425 圖 426 藍天學院 畢業(yè)論文 25 圖 427 圖 428 圖 429 計算各工序壓力、選用壓力機 1） 落料拉深工序 （模具結構圖如 圖 323） 落料力 為 21 . 3 D = 1 . 3 3 . 1 4 6 5 m m 1 . 5 2 9 4 /F m m N m m? ? ?? ? ? ? ?落 料 117011N? 藍天學院 畢業(yè)論文 26 式中 294 aMP? ? 落料的卸料力 K 0. 04 11 70 11 46 80F F N N? ? ? ?卸 卸 落 料 式中 K ?卸（查沖壓手冊） 拉深力為 211 3 . 1 4 3 6 . 5 1 . 5 3 9 2 N / m m 0 . 7 5bF d K m m m m? ? ?? ? ? ? ? ?拉 深 =50543N 式中 13 9 2 , 0 .7 5baM P k? ??（查沖壓手冊） 壓邊力為 2211[ ( 2 ]4 dF D d r p?? ? ?壓 邊 ） 2 2 2 2 2[ 6 5 ( 3 6 .5 2 5 .7 5 ] 2 .5 N /4 m m m m m m?? ? ? ? ?） =3772N 式中 MPa? 這一工序的最大總壓力，在離下極點 F 1 2 5 4 6 3 9 N = 1 2 5 . 4 6 4 NF F F? ? ? ?總 落 料 壓 邊 卸根據沖壓車間提供的壓力機型號，選用 250KN 壓力機，其壓力足夠，壓力機壓力曲線也允許。 藍天學院 畢業(yè)論文 22 經計算，零件的凈重 G及材料的消耗 Go 為 2 2 2 2 2[ 65 11 3 3. 2 ( 54 50 ) ]4G A r ??? ? ? ? ? ? ? 2 2 1 31 0 1 . 5 1 0 7 . 8 5 /c m c m g c m??? ? ? ? 33g? 式中 A—— 零件中性層的面積； r—— 密度，低碳鋼取 / 。每板沖零件總個數 12 1 3 2 7 3 5 1n n n? ? ? ?總 個。板 料的材料利用率為 22D )4 100%bbdLB??? ???總總 （ 2 2 2 2 )3 3 8 ( 6 5 1 14 100%9 0 0 1 8 0 06 7 . 2 %m m m mm m m m??????? 若采用縱裁，則裁板條數 1 9 0 0 / 6 9 1 3n m m m m??條，余 3mm。 每條沖零件個數 21( ) / ( 9 0 0 1 . 5 ) / 6 6 . 5 1 3bn B a s m m m m m m? ? ? ? ?個，余 34mm。 圖 3217 圖 3218 藍天學院 畢業(yè)論文 21 第 四 章 工藝 分析 計算 工藝計算 確定排樣、裁板方案 板料規(guī)格選用 900mm 1800mm. 由于坯料直徑φ 65mm不算太小，考慮到操作方便，采用單排。因此，決定愛用第一方案。 藍天學院 畢業(yè)論文 20 方案一 沒有上述的缺點，但其中工序復合程度低，生產效率較低。特別是沖底孔后在經過兩次或三次拉深，孔徑一旦變化，將會影響翻邊高度尺寸和翻邊口部質量。 方案四 落料 分析比較上述 5 種方案，可以看到： 方案二 沖φ 11mm孔與翻邊復合，由于模壁厚度較小 a＝ (－ 11)／2＝ ，小于凸模最小壁厚 ，模具容易損壞，沖三個小孔與切邊復合，也存在模壁太薄的問題， a＝ (50－ 42－ )／ 2＝ ，模具業(yè)容易損壞。首次拉深與沖 11mm 底孔復合（模具結構圖如 圖 3216 所示）其余按基本工序。 圖 3211 圖 3212 藍天學院 畢業(yè)論文 18 方案三 ： 落料與首次拉深復合，（模具結構圖如圖 3213 所示）沖φ 11mm 底孔與沖小孔φ 復合（模具結構圖如圖 3214 所示）翻邊與切邊復合（模具結構圖如圖 3215所示）其余按基本工序 。 10 鋼） 零件總的拉深系數 d/D=,調整后三次拉深工序的拉 深系數為 1 2 30 . 5 6 , 0 . 8 0 5 , 0 . 8 1m m m? ? ? 1 2 3 m m ? 壓工藝方案的確定 對于外殼這樣工序較多的沖壓件，可以先確定出零件的基本工序，在考慮對所有的基本工序進行可能的組合排序，由此得到各種方案進行分析比較，從中確定適 藍天學院 畢業(yè)論文 13 合于生產的最佳方案。 表三 凸緣件以后各次拉深系數（適用于 08況且零件所達到的圓角半徑（ R=）又偏小，這就需要在二次拉深工序后，增加一次整形工序。當取 d=30mm 則 D/d=, / ? 根據拉深計算曲線判斷，可知首次拉深可行且 11 / 3 0 / 6 5 0 . 4 6m d D m m m m? ? ?， 查表四得 230 .7 3 , 0 .7 5 ,mm?? 12 0 .4 6 0 .7 3 0 .3 3 6mm ??? 而工件總拉深系數 2 3 . 8 / 6 5 0 . 3 6 6 0 . 3 3 6am ?? ＞， 因為總拉深系數小于第一次拉深系數，所以需要多次拉深。 查表二， 50 2 .12 3 .8d mmd mm??凸 取修邊余量△ R＝ ,則實際凸緣直徑為： 2 5 0 3 . 6 5 3 . 6 , 5 4d d R m m d m m??? ? ? ? ? ?凸 凸 凸△ 取 藍天學院 畢業(yè)論文 10 表一 ：低碳鋼圓孔極限翻邊系數 凸模形式 孔的加工 方法 比 值 d/δ 100 50 35 20 15 10 8 5 3 1 球形 鉆孔去毛刺 沖孔 圓柱形平面 鉆孔去毛刺 沖孔 表二 ：有凸緣圓圖形拉深件的修邊余量△ R 凸緣直徑 Fd 凸緣的相對直徑 /Fdd ＞ ～ 2 ＞ 2～ ＞ ≤ 25 ＞ 25～ 50 ＞ 50～ 100 ＞ 100～ 150 ＞ 150～ 200 ＞ 200～ 250 ＞ 250 5 6 2 3 5 3 4 3 圖 321 藍天學院 畢業(yè)論文 11 坯料直徑按 圖 322 計算。翻邊前是否需拉成階梯零件？這要核算翻邊的 變形程度， ? 處的高度尺寸為 H＝ 21－ 16＝ 5mm 根據翻邊公式，翻邊高度 h 為 H=D/2(1－ K)＋ ＋ 經變換后 K＝ 1－ 2/D(H－ － ) =1－ 2/18mm (5－ 1－ )mm＝ 即翻邊高度 H＝ 5mm,翻邊系數 K＝ ，由此可得翻邊前孔徑，即 d＝ D K＝ 18mm ＝ 11mm,d／ t＝ 11／ ＝ 查表一，當采用圓柱形凸模，用沖孔模沖孔時，【 K】 (極限翻邊 系數 ) ＝ ＜ K＝ ，即一次能完全翻出 H＝ 5mm 的高度。如下圖所示： 圖 313 藍天學院 畢業(yè)論文 9 這三種方法中第一種車底的質量高，但生產率低，且費料，該零件承托部位要求不高，不宜采用；第二種沖底，要求底部的圓角半徑壓成接近清角即（ R≈ 0），這需要加一道整形工序且質量不易保證；第三種采用翻邊，生產效率高且省料，翻邊端部雖不如以上好，但該零件高度 21mm 為未注公差尺寸，翻邊完全可以保證要求，所以采用第三種方案是較合理的。 由于 ? 小孔中心距要求較高精度，需采用高精度沖模，工作部分采用IT7 級以上制造精度，同時沖出三個小孔，且沖孔時應以 ? 內孔定位。只是圓角半徑偏小些，0 . 2 0 . 2 0 . 1 40 0 01 6 . 5 , 1 6 , 2 2 . 3m m m m m m? ? ?? ? ? 幾個尺寸精度偏高些，這可在末次拉深時提高模具制造精度，減小模具間隙。殼體形狀的基本特征是一般帶凸緣的圓筒件，且 / , /Fd d h d 都較合適。 該零件是薄壁軸對稱殼體零件。一 傳動軸以 IT11 級的間隙配合裝在外殼右端 ? 的承托部位，搖動手柄可通過傳動軸及其他零件，推動車門玻璃升降。 藍天學院 畢業(yè)論文 6 圖 221 1— 軸套 ； 2— 座板 ； 3— 制動扭簧 ； 4— 心軸 ； 5— 外殼 ； 6— 傳動軸 ； 7— 手柄 ； 8— 聯動片 ； 9— 擋圈 ； 10— 小齒輪 ； 11— 大齒輪 圖 222 藍天學院 畢業(yè)論文 7 第 三 章 設計 方案分析 該零件是汽車車門上玻璃升降器的外殼。 為使外殼與座板鉚裝固定后 ， 保證外殼承托部位 Φ mm 與軸套同軸 ， 三個小孔 Φ mm與 Φ mm 的相互位置要準確 ， 小孔中心圓直徑 Φ 42177。 采用 mm的鋼板沖壓而成 ， 保證了足夠的剛度和強度 。 傳動軸 6 以 IT11 級的間隙配合 裝在外殼件右端 Φ mm的承托部位 ， 通過制動扭簧 聯動片 9 及心軸 4 與小齒輪 11 連接 ， 搖動手柄 7時 ， 傳動軸將動力傳遞給小齒輪 ， 繼而帶動大齒輪 12， 推動車門玻璃升降 。 升降器部件裝配如圖221所示 。 從目前汽車功能件發(fā)展的趨勢看 ， 為方便使用 ， 提升車輛內部品質 ， 許多廠商已將電動玻