【正文】 11月 16日 250 180 60 5 % 11月 17日 250 180 60 7 % 11月 18日 250 180 60 6 % 11月 19日 250 180 60 7 % 11月 20日 250 180 60 8 % I3: 響應曲面設計（ RSM） I C A D M 結(jié)論 : 利用新的烘干溫度和烘干時間工藝對水套芯進行烘干，水套芯的磕碰傷率明顯降低達到了目標值。 10min時，砂芯灼減量基本達到 ，滿足我們的工藝要求，可以有效的減少水套芯的磕碰傷率。 I C A D M I3: 響應曲面設計（ RSM） 使用 砂芯灼減量 模型的新設計點數(shù)的預測響應 點 擬合值 擬合值標準誤 95% 置信區(qū)間 95% 預測區(qū)間 1 (, ) (, ) 結(jié)論：通過點預測與區(qū)間預測，我們得到：烘干溫度為180177。 我們得到相應的響應曲面回歸方程為： 砂芯灼減量=++ 烘干溫度 間 2+ 烘干時間。 砂芯灼減量 的估計回歸系數(shù) 項 系數(shù) 系數(shù)標準誤 T P 常量 烘干溫度 烘干時間 烘干溫度 *烘干溫度 烘干時間 *烘干時間 烘干溫度 *烘干時間 S = PRESS = RSq = % RSq（ 預測 ） = % RSq（ 調(diào)整 ） = % 對于 砂芯灼減量 的方差分析 來源 自由度 Seq SS Adj SS Adj MS F P 回歸 5 線性 2 平方 2 交互作用 1 殘差誤差 7 失擬 3 純誤差 4 合計 12 I3: 響應曲面設計（ RSM） 結(jié)論： ，且不 存在失擬現(xiàn)象。以下我們將通過響應曲面設計 (RSM)來確定最佳工藝參數(shù)方程。在彎曲一欄中， p值為 ，顯示響應變量有彎曲趨勢。 根據(jù)鑄造常識：將烘干溫度和烘干時間一對因子進行 DOE，輸出變量為砂芯灼減量；對于涂料比重進行單因子試驗以找出最佳的參數(shù)范圍。 D P U = 0 . 0407, 得出該流程的短期 S i g m a 水平為 3 . 25。 I C A D M A6: A階段總結(jié) 通過 A階段的驗證與分析，除對浸涂后進表干爐的時間做了快速改善外，基本確定了涂料比重、烘干溫度和烘干時間 3個因子是氣缸體水套芯磕碰傷的關鍵因子。這也從一方面證明了我們的流程再造是合理的。 A5: 快速改善 通過分析，發(fā)現(xiàn)浸涂后進表干爐的時間為零時，烘干后的砂芯強度最高。 A4:浸涂后進表干爐時間因子分析 采用單因子方差分析檢驗： H0：烘干后砂芯強度與浸涂后進表干爐時間無關 P1=P2 H1：烘干后砂芯強度與浸涂后進表干爐時間無關 P1≠P2 I C A D M A4:浸涂后進表干爐時間因子分析 I C A D M 結(jié)論 : 浸涂后進表干爐的時間為零時，烘干后的砂芯強度最高。即烘干溫度、烘干時間及其交互作 用對水套芯磕碰傷數(shù)有顯著性影響。 結(jié)論 :烘干溫度、烘干時間及其交互作用對水套芯磕碰傷數(shù)影響顯著。 I C A D M 至 8月底，水套芯磕碰傷率已降至 ％ A 階段目錄 A1:數(shù)據(jù)收集計劃 A2:涂料比重因子分析 A3:烘干溫度與烘干時間因子分析 A4:浸涂后進表干爐的時間因子分析 A5:快速改善 A6:A階段總結(jié) I C A D M No 分析因素 (X’s ) X與（ Y或小 Y) 的關系 分析 工具 數(shù)據(jù)收集詳細方法 數(shù)據(jù)類型 樣品數(shù) 收集場所 收集者 記錄方法 1 涂料比重 涂料比重為 、 、 ， 水套芯磕碰傷數(shù)是否產(chǎn)生不同？ 卡方 檢驗 X:計量 Y:計數(shù) 各 300個 鑄一車間 王慧勇 記錄表 2 烘干溫度 烘干溫度從 160、 180到 200℃ 變化 時，水套芯磕碰傷數(shù)是否產(chǎn)生不同？ 多變 量圖 / 雙因子方差分析 X:計量 Y:計數(shù) 各 50個 鑄一車間 江曉明 記錄表 3 烘干時間 烘干時間從 60到 80min變化 時，水套芯磕碰傷數(shù)是否產(chǎn)生不同？ X:計量 Y:計數(shù) 4 浸涂后進表干爐的時間 浸涂后進表干爐時間由 0、 2到 3小時變化時，水 套芯強度是否產(chǎn)生變動 ? 單因子方差分析 X:計量 Y:計數(shù) 各 10個 型砂實驗室 江賢波 記錄表 A1: 數(shù)據(jù)收集計劃 分析用數(shù)據(jù) 收集計劃 項目名稱 降低氣缸體水套芯的磕碰傷 GB 丁樹良 何帥偉 王慧勇 I C A D M 結(jié)論 :P=，小于 α ＝ 拒絕 H0 ，即：涂料比重對水套芯磕碰 傷數(shù)有顯著性影響。 M7:快速改善后的 2nd FMEA I C A D M M8: M階段小結(jié) 通過兩次 FMEA，找出了 4個仍然比較重要 的輸入因子 它們對 Y是否真的有影響，我們將在下一階段進行進一步的分析和驗證。 水套芯的浸涂、烘干等流程再造。 《 砂芯烘干（通道式燃油熱風表干爐）作業(yè)指導書 》 M6:快速改善措施 I C A D M M6:快速改善措施 Y 水套芯的磕碰傷 砂芯運送改善 改善類別 技術 管理 設備 材料 費用 其他 X 鏟車搬運砂芯 改善時間： ～ Main KPI： Sub KPI： 改善前 改善后 問題點 改善內(nèi)容 改進前，烘干好的水套芯是用鏟車運送到造型工序的，由于鏟車速度道路狀況，雨天等環(huán)境造成砂芯運送后的大量磕碰傷存在 . 將烘干后的水套芯砂芯轉(zhuǎn)運由鏟車改為懸掛連輸送。 改善效果驗證 標準化條件 通過烘干設備的改善，水套芯在平板上連續(xù)進出表干爐烘干，同時烘干溫度、烘干時間、水套芯浸涂后進烘房的時間等均得到改善，磕碰傷明顯降低。 《 氣缸體水套芯整芯及涂料作業(yè)指導書 》 M6:快速改善措施 I C A D M Y 水套芯的磕碰傷 烘干設備改善 改善類別 技術 管理 設備 材料 費用 其他 X 烘房空氣的循環(huán)性，烘房溫度均勻性等 改善時間： ～ Main KPI： Sub KPI： 改善前 改善后 問題點 改善內(nèi)容 改進前，水套芯放置在砂芯小車上，由人工推拉進出烘房，勞動強度大，同時浸涂后也不能及時進烘房，烘干溫度、烘干時間等也不太理想，容易時水套芯發(fā)生磕碰傷 . 將砂芯小車改為烘干平板，烘干設備由烘房改為通道式燃油熱風表干爐。 改善效果驗證 標準化條件 通過工裝及鏟車搬運的改善，水套芯的磕碰傷明顯降低。這些因子大部分為我們現(xiàn)階段無法控制的，通過技術科、質(zhì)?？?、裝備科和生產(chǎn)車間的討論研究后，我們決定對水套芯的生產(chǎn)流程進行 再造 ，將不可控因子轉(zhuǎn)化為可控因子、或降低其風險順序數(shù)（ RPN）。 9=與過程結(jié)果有直接或重大影響。 1=與過程結(jié)果僅有輕微影響 。 9=與過程結(jié)果有直接或重大影響。 1=與過程結(jié)果僅有輕微影響 。 9=與過程結(jié)果有直接或重大影響。 1=與過程結(jié)果僅有輕微影響 。 DPU=1,得出該流程的短期 Sigma水平為 ，還有很大的提升空間。 檢驗員自身 評估一致性 檢驗員 驗數(shù) 符數(shù) 百分比 95 % 置信區(qū)間 江小明 30 30 (, ) 彭國江 30 30 (, ) 王慧勇 30 30 (, ) 每個檢驗員與標準 評估一致性 檢驗員 驗數(shù) 符數(shù) 百分比 95 % 置信區(qū)間 江小明 30 30 (, ) 彭國江 30 30 (, ) 王慧勇 30 30 (, ) 檢驗員之間 評估一致性 驗數(shù) 符數(shù) 百分比 95 % 置信區(qū)間 30 30 (, 所有檢驗員與標準 評估一致性 驗數(shù) 符數(shù) 百分比 95 % 置信區(qū)間 30 30 (, ) 測量內(nèi)容：氣缸體水套芯涂料層的抗擦落強度測試（離散數(shù)據(jù)） ★ [樣本數(shù)量 ]：共 30個 ★ [測量環(huán)境 ]：鑄造廠 ★ [測 量 者 ]：王慧勇、江曉明、彭國江 ★ [記 錄 者 ]：何帥偉 ★ [測量方法 ]：目測 :對于 30個水套芯，其中有 3個抗擦落強度差的樣本進行測量系統(tǒng)分析 。 檢驗員自身 評估一致性 檢驗員 驗數(shù) 符數(shù) 百分比 95 % 置信區(qū)間 江小明 30 30 (, ) 彭國江 30 30 (, ) 王慧勇 30 30 (, ) 每個檢驗員與標準 評估一致性 檢驗員 驗數(shù) 符數(shù) 百分比 95 % 置信區(qū)間 江小明 30 30 (, ) 彭國江 30 30 (, ) 王慧勇 30 30 (, ) 檢驗員之間 評估一致性 驗數(shù) 符數(shù) 百分比 95 % 置信區(qū)間 30