480柴油機(jī)活塞的設(shè)計(jì)-畢業(yè)設(shè)計(jì)-文庫吧資料
2024-08-19 05:06本頁面
【正文】 少后，須叢活塞及活塞環(huán)的結(jié)構(gòu)上采取措施，以確保良好的密封性能和防竄油性能。應(yīng)根據(jù)熱負(fù)荷及活塞冷卻狀況確定h，使第一道活塞環(huán)的工作溫度不超過允許極限（約180～220℃） ②在保證第一道環(huán)工作可靠的條件下，盡量縮小h，以力求降低活塞高度和重量。H1 取決于第一道活塞環(huán)至頂面的距離h、環(huán)帶高度H5 （ H5 又決定活塞環(huán)的數(shù)目及高度）及上裙高度H4 。近十年來，由于成功地減少活塞環(huán)數(shù)目，使活塞高度H 縮短約10%。圖29 活塞裙部變形及氣缸變形圖210 裙部橢圓與間隙 為了適應(yīng)活塞工作時(shí)不同的熱膨脹，活塞與缸套間應(yīng)保留較小而優(yōu)安全的間隙，這樣需將活塞側(cè)面設(shè)計(jì)成各種形狀，如圖11所示。所用措施有：1） 將裙部加工成橢圓（圖10）。裙部與曲軸平衡重之間的最小間隙可參考下列數(shù)值選取： 最小間隙（mm）不加工的裙部與不加工的平衡塊 3～4加工的裙部與不加工的平衡塊 2～不加工的裙部與加工的平衡塊 2～加工的裙部與加工的平衡塊 1～活塞在氣體壓力和側(cè)壓力作用下的變形，以及活塞溫度場(chǎng)的不均勻而產(chǎn)生的熱變形，均時(shí)活塞裙部沿活塞銷軸向方向變長(zhǎng)，而氣缸產(chǎn)生的是沿銷軸方向縮短的橢圓變形。（圖8）（參考圖6）銷座與連桿小頭的端面間隙與連桿的定位方式有關(guān)：連桿小頭定位 ～連桿大頭定位 2～5mm 活塞裙部及其側(cè)表面形狀的設(shè)計(jì)近代高速柴油機(jī)力求結(jié)構(gòu)緊湊，總是盡量縮短連桿長(zhǎng)度，但此時(shí)需避免活塞裙部與曲軸平衡塊或機(jī)體的主軸承座圈相碰，所以一般將裙部下端鉛去兩塊，這種裙部既面干涉，又使活塞質(zhì)量減少，并不影響活塞的導(dǎo)向長(zhǎng)度。浮式活塞銷在銷孔中有相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)，故要求對(duì)銷孔進(jìn)行潤(rùn)滑。（圖7）圖27活塞材料和結(jié)構(gòu)對(duì)銷座抗裂能力的影響4） 在鑄造鋁活塞銷孔中壓入鍛鋁襯套。（圖6）圖26 銷孔邊緣形狀對(duì)應(yīng)力集中的影響2） 提高活塞的剛度，減少活塞銷的變形。7） 對(duì)活塞進(jìn)行冷卻，并合理布置冷卻油腔的位置，使冷卻腔有效地隔斷熱流，提高第一道環(huán)槽的冷卻效果。5） 減小活塞頭部與氣缸套的配合間隙。3） 適用加大頂岸高度。1） 選用活塞熱負(fù)荷較小的燃燒系統(tǒng)。（圖4）3） 降低活塞熱負(fù)荷，提高鋁合金的疲勞極限，使頂面的應(yīng)力狀態(tài)處在安全范圍之內(nèi)。圖23活塞頭部設(shè)計(jì)改進(jìn)示例1） 合理設(shè)計(jì)活塞頭部形狀，降低活塞頂面的機(jī)械應(yīng)力，使頂面應(yīng)力狀態(tài)在疲勞極限的范圍以內(nèi)（圖4）。鋁活塞的頭部常設(shè)計(jì)成導(dǎo)熱良好的“熱流型”（圖2），即根據(jù)活塞的熱流通路，采用大圓弧過渡，以增加從頂部到裙部的傳熱截面，從而將頭部熱流迅速傳出，使活塞頭部的溫度得到降低。蛇型管冷卻的鋁活塞鑲 鋼 片 鋁 活 塞噴油冷卻的鋁 活 塞不冷卻的普通鋁活塞鑄鐵頂鑄裙活塞鑄鐵頂鋁裙活塞鋼鐵鋁裙活塞鋼頂鑄鑄鐵活塞鑄鐵活塞鋁 活 塞整體活塞組合活塞活 塞 活塞的分類 第三章 活塞組的設(shè)計(jì)過程活塞頂形狀主要根據(jù)燃油系統(tǒng)的要求進(jìn)行設(shè)計(jì)，而活塞的熱負(fù)荷也是選擇燃燒系統(tǒng)的重要依據(jù)之一。8） 抗拉缸性能強(qiáng)。6） 活塞裙部與汽缸壁的接觸面積要盡可能大，但又要防止活塞拉毛和卡死。3） 減少活塞頂吸收的熱量，已傳給活塞的熱量應(yīng)盡量散掉，保證活塞溫度不超過允許極限，目前鋁活塞某些部位的問題不得超過下類數(shù)值：活塞頂 375第一道環(huán)槽 180～220活塞頂內(nèi)表面 250振動(dòng)冷卻油腔內(nèi)側(cè) 220活塞銷座 1804） 保證導(dǎo)向部分潤(rùn)滑可靠同時(shí)又需防止?jié)櫥蜕细Z，盡量降低潤(rùn)滑油消耗量。2
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