【正文】 后進(jìn)行時(shí)效處理，即可獲得40~45 HRC的較高硬度[5]，表面進(jìn)行拋光處理，~，[3]。 型芯的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 凸模亦稱(chēng)型芯，是成型塑件內(nèi)表面的主要零件，按結(jié)構(gòu)不同可分為整體式和組合式?；窘Y(jié)構(gòu)如圖61所示：圖61凹模結(jié)構(gòu) 根據(jù)制件的產(chǎn)量10萬(wàn)件及復(fù)雜程度，凹模的材料選用1Ni3Mn2CuAlMo（PMS），固溶淬火后的硬度在30 HRC，便于機(jī)械加工，在機(jī)械加工后進(jìn)行時(shí)效處理，即可獲得40~45 HRC的較高硬度[5]，表面進(jìn)行拋光處理，~，[3]。 凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)凹模也就是所謂的型腔，是成型塑件外表面的主要零件，按結(jié)構(gòu)不同可分為整體式和組合式。因此，成型零件要求有正確的幾何形狀，較高的尺寸精度和較低的表面粗糙度，此外，成型零件還要求結(jié)構(gòu)合理，有較高的強(qiáng)度、剛度及較好的耐磨性能[3]。6 凹模和型芯的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和尺寸計(jì)算模具中決定塑件幾何形狀和尺寸的零件稱(chēng)為成型零件，包括凹模、型芯、鑲塊、成型桿和成型環(huán)等。但在冷卻水回路開(kāi)設(shè)時(shí)，收到模具上各種孔（頂桿孔、型芯孔、鑲件接縫等）的限制，所以要按理想情況設(shè)計(jì)較困難，必須根據(jù)模具的具體特點(diǎn)靈活地設(shè)置冷卻回路[3]。水冷就是在模具型腔周?chē)托托緝?nèi)開(kāi)設(shè)冷卻水回路，使水或者冷凝水在其中循環(huán)，帶走熱量，維持所需的溫度。 （41）式中 Ft——脫模力（推出力）A——塑件包絡(luò)型芯的面積P——塑件對(duì)型芯單位面積上的包緊力，一般情況下，模外冷卻的塑件，p?。▇）107Pa，模內(nèi)冷卻的塑件，p?。▇）107Paμ——塑件對(duì)鋼的摩擦系數(shù)，~ 推桿的設(shè)計(jì)推桿直徑計(jì)算： （42）式中 d——圓形推桿直徑cm——推桿長(zhǎng)度系數(shù)，l——推桿長(zhǎng)度cmn——推桿數(shù)量E——推桿材料的彈性模量N/cm2（鋼的彈性模量E=107N/cm2）Q——總脫模力 經(jīng)計(jì)算得，推桿直徑取4mm5 冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)模具冷卻裝置的設(shè)計(jì)與使用的冷卻介質(zhì)、冷卻方法有關(guān)。 推出力的計(jì)算塑件注射成型后在模內(nèi)冷卻定形，由于體積收縮，對(duì)型芯產(chǎn)生包緊力，塑件從模具中退出時(shí)，就必須克服因包緊力而產(chǎn)生的摩擦力。 此次單個(gè)制件采用2根推桿，所以一模兩腔采用4根推桿推出。 推出機(jī)構(gòu)的選擇 此次采用推桿推出，推桿截面為圓形，推桿推出動(dòng)作靈活可靠，推桿損壞后也便于更換。4 脫模方式與推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)原則每次注射模在注射機(jī)上合模注射結(jié)束后，都必須將模具打開(kāi)，然后把成型后的塑料制件及澆注系統(tǒng)的凝料從模具中脫模，完成推出脫模的機(jī)構(gòu)就是推出機(jī)構(gòu)或脫模機(jī)構(gòu)[3]。主流道末端的冷料穴除了上訴作用外，還便于在該處設(shè)置主流道拉料桿，注射結(jié)束模具分型時(shí)，在拉料桿的作用下，主流凝料從定模澆口套被拉出，最后推出機(jī)構(gòu)開(kāi)始工作，將塑件和澆注系統(tǒng)凝料一起推出模外。因?yàn)樗芗诤?mm，所以這邊取t=，b=，L=1mm。綜合塑料使用的澆口類(lèi)型與選用原則，這次設(shè)計(jì)選用側(cè)澆口。澆口過(guò)大：澆口周?chē)a(chǎn)生過(guò)剩的殘余應(yīng)力，導(dǎo)致產(chǎn)品變形或破裂，且澆口的去除加工困難等。 澆口的位置、數(shù)量、形狀、尺寸等是否適宜直接影響到產(chǎn)品外觀、尺寸精度、物理性能和成型效率。澆口的設(shè)計(jì)與位置的選擇恰當(dāng)與否，直接關(guān)系到塑件能否被完好高質(zhì)量地注射成型 [3] 。流道的布置要平衡，可以說(shuō)自然平衡，如果自然沒(méi)法平衡的話需要人工平衡[3]。流道長(zhǎng)度可以按如下經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算： （33） 式中 D——分流道直徑mm W——產(chǎn)品質(zhì)量g L——流道長(zhǎng)度mm常用圓形分流道直徑系列尺寸/mm：(7)、（9）12所以分流道的直徑選取為4mm，長(zhǎng)度一般選取在8~30mm之間，不宜小于8mm，所以分流道長(zhǎng)度選取18mm。因此流道直徑應(yīng)適合產(chǎn)品的重量或投影面積流道長(zhǎng)度宜短，因?yàn)殚L(zhǎng)的流道不但會(huì)造成壓力損失，不利于生產(chǎn)性，同時(shí)也浪費(fèi)材料；但過(guò)短，產(chǎn)品的殘余應(yīng)力增大，并且容易產(chǎn)生毛邊。分流道的尺寸設(shè)計(jì)流道的直徑過(guò)大：不僅浪費(fèi)材料，而且冷卻時(shí)間增長(zhǎng)，成型周期也隨之增長(zhǎng)，造成成本上的浪費(fèi)。動(dòng)、定模都分設(shè)流道的對(duì)料的流動(dòng)有利，但加工較困難，要求兩模一定要對(duì)準(zhǔn)； (5)在保證熔料充滿(mǎn)型腔的情況下，流道截面及長(zhǎng)度應(yīng)該盡量取小，特別對(duì)小塑件顯得更重要。缺點(diǎn)：增加制作費(fèi)用及成本，稍不注意會(huì)造成流道交錯(cuò)而影響流動(dòng)效率。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)注意盡量減少流動(dòng)過(guò)程中的熱量損失與壓力損失[3]。 分流道的設(shè)計(jì)分流道是指主流道末端與澆口之間的一段塑料熔體的流動(dòng)通道。取其3176。澆口套內(nèi)主流道始端的球面必須比注塑機(jī)噴嘴頭部球面半徑略大一些，如圖32所示，即SR比SR1大1~2mm，主流道小端直徑要比噴嘴直徑略大，~1mm.[3]根據(jù)選用的XSZ30型號(hào)注塑機(jī)的相關(guān)尺寸得[3]： 噴嘴前端孔徑： d0= 噴嘴前端球面半徑： R0=12mm根據(jù)模具主流道與噴嘴的關(guān)系 R=R0+(1~2)mm=13mm d=d0+(~1)mm=4mm錐角為2176。~6176。 主流道的設(shè)計(jì)主流道是指澆注系統(tǒng)中從注射機(jī)噴嘴與模具接觸處部分到分流道為止的塑料熔體的流動(dòng)通道，是熔體最先流經(jīng)的部分，它的形狀與尺寸對(duì)塑料熔體的流動(dòng)速度和充模時(shí)間有較大的影響，因此，必須使熔體的溫度降和壓力力損失最小。澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)是模具設(shè)計(jì)的一個(gè)重要環(huán)節(jié)，設(shè)計(jì)合理與否對(duì)塑件的性能、尺寸、內(nèi)在質(zhì)量、外在質(zhì)量與模具的結(jié)構(gòu)、塑料的利用率等有較大影響。除了上述這些基本原則以外，分型面的選擇還要考慮到型腔在分型面上的投影面積的大小以避免接近或超過(guò)所選用注射機(jī)的最大注射面積而可能產(chǎn)生溢流現(xiàn)象。圖形如圖31所示：圖31型腔布置圖 分型面的選擇由于分型面受塑件在模具中的成型位置、澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)、塑件結(jié)構(gòu)工藝性及尺寸精度、嵌件的位置、塑件的推出、排氣等多種因素的影響，因此在選擇分型面時(shí)應(yīng)綜合分析比較，以選出較為合理的方案[3]。型腔的排布應(yīng)使每個(gè)型腔都能通過(guò)澆注系統(tǒng)從總壓力中均等地分得所需足夠壓力，以保證塑料熔體能同時(shí)均勻地填充每一個(gè)型腔，從而使各個(gè)型腔的塑件內(nèi)質(zhì)量均一穩(wěn)定[3]。按注射機(jī)的最大注射量確定型腔的數(shù)目n，即 （31）式中 k——注射機(jī)最大注射量的利用系數(shù)，； mn——注射機(jī)最大注射量，cm3或g mj——澆注系統(tǒng)凝料量，cm3或g m——單個(gè)塑件的體積或質(zhì)量，cm3或g根據(jù)proe軟件計(jì)算得：mj = cm3 m = cm3 ,所以根據(jù)注塑機(jī)的額定鎖模力F的需求來(lái)確定型腔數(shù)目n [3]，即 （32）式中 Fn——注塑機(jī)額定鎖模