【正文】 基容許承載力 [R]=200kpa。163。將上述有關(guān)參數(shù)值代入，可計算得φ d=33o, 取φ d=28o。根據(jù)岸墻結(jié)構(gòu)型式，取岸墻整體計算其完建期穩(wěn)定性。岸墻中間用縱、橫向隔墻分隔為前、后及上、下游四部分，箱內(nèi)回填中砂，濕容重γ = 2/mkN ，回填砂頂高程前箱 ，后箱 ，岸墻斷面如圖示。 24 六、 空箱岸墻穩(wěn)定計算 閘室兩側(cè)岸墻為鋼筋砼空箱式擋土墻結(jié) 構(gòu)，寬 7m，長 12m，與閘室分離布置。 地震慣性力及地震動水壓力計算表 部位名稱 重量 （ kN） Kh Cz ai Fi(kN) 底板 5250 閘墩 4343 公路橋 500 便橋 90 胸墻 182 排架 183 工作橋 206 啟閉機房 120 啟閉機 10 23 鋼閘門 121 Σ 11005 地震動水壓力 設計正向擋水 上游 ***10**8 下游 設計反向擋水 上游 ***10*22*8 下游 ***10**8 ⑴設計正向擋水 閘室滑動效應： ??.0 s?? = (1111++)= 閘室抗滑效應： ?? dR ?/. = (11005+ 3575)= ??.0 s?? ?? dR ?/. ，故穩(wěn)定。 kh：水平向地震系數(shù)， 7o震區(qū) kh= cz：綜合影響系數(shù)，取 cz= wi：閘室某計算層自重 地震慣性力計算列于附表 水平向地震動水壓力計算 單位寬度水壓力計算式 ： F0= H2 式中：γ為水重度，γ =10kN/m3； H 為水深。 19 XX 河擋潮閘閘室計算成果表 （以底板下游端最低點為矩心） 部位名稱 部位 代號 重量 （ kN） 力臂（ m） 力矩 （ kNm） 底板 g1 閘墩 g2 公路橋 g3 便橋 g4 胸墻 g5 排架 g6 工作橋 g7 啟閉機房 g8 啟閉機 g9 鋼閘門 g10 Σ 偏心矩： e=B/2ΣM/ΣG= (m) 偏下游 基地壓力： 最大值 P=ΣG/D*(1+6*e/B)＝ kN/m2 最小值 P=ΣG/D*(16*e/B)＝ kN/m2 η=pmax/pmin= [η]= 20 閘室自重計算圖 設計及校核工況荷載計算簡圖 166。 五、閘室穩(wěn)定計算 閘室縱向穩(wěn)定計算 閘室縱向穩(wěn)定計算水位組合 本閘共 1 孔，閘孔凈寬 8 米，閘墩厚 米，順水流方向長度12m。開啟閘門泄洪時，閘下水位必須達到 以上。 6 河床沖刷深度計算 海漫未端的河床沖刷深度按《規(guī)范》式 ()計算即： dm= qm/[V0]hm 式中： qm=101/=， hm=2m， [V0]=，則： dm= 故在海漫未端設拋石防沖槽，槽深 d 取 。 17 5 海漫長度計算 消 力 池 末 端 寬 度 ， qs=101/=， △h’=，在 19 范圍內(nèi)，且消能擴散良好，故海漫長度可按《規(guī)范》式（ ）計算。 V1=101/( 8)=， H1=V12/(2g)=124kpa pm=1240 5%=6kpa 消力池底板的飽和重度γ b取 25kn/m3 將上述各值代入式（ ）計算得 t=。 4 消力池底板厚度計算 按抗沖和抗浮要求，分別采用《規(guī)范》式 ()和 ()計算。 3 消力池長度計算 計算式采用《規(guī)范》式（ ）、（ ），式中β取 ，消力池與底板 連接段坡比 1： 4。 出池落差計算 計算式采用《規(guī)范》式（ ），將上述有關(guān)參數(shù)值及 hc、 hc“ 值代入計算，出池落差△ Z=。 有關(guān)參數(shù)確定 ①水躍淹沒系數(shù)σ 0取 ②水流動能校正系數(shù)α取 ③過閘單寬流量 q =101/8=④消力池首端寬度 b1=8m ⑤消力池未端寬度 b2= ⑥由消力池底板頂面起算的總勢能 T=H0+d= ⑦出池河床水深 hs= ⑧流速系數(shù)φ取 （根據(jù)《水閘》第二版 P89 表 215） 收縮水深計算 計算式采用《規(guī)范》式（ ），將上述有關(guān)參數(shù)值代入計算，收縮水深 hc=。 三、消能防沖設計 15 1 計算工況擬定 假定上游內(nèi)河水位達到最高汛限水位 ，下游低潮位 時緊急開閘泄洪。 地震 反向擋水 上游水位▽ ，下游水位▽ ＋ 7176。 第二節(jié) 工程選址 原址 拆 建。 （ 2）交通橋標準：原設計舊汽 6，現(xiàn)在較多超載車輛通過，按汽 15 重新設計 。 根據(jù)區(qū)域水文地質(zhì)資料及當?shù)亟ㄖ?jīng)驗，按環(huán)境類型水對混凝土結(jié)構(gòu)的腐蝕性，判定地表水對混凝土具弱腐蝕性，地下水對混凝土具中腐蝕性；按地層滲透性， 水對混凝土結(jié)構(gòu)的腐蝕性判定水 13 對混凝土結(jié)構(gòu)的腐蝕性無 。第 4 層粉細砂為松散，施工應采取相應的措施，防止出現(xiàn)流砂及涌砂現(xiàn)象。第3 層為極弱透水層。在力學強度上本層應作相應的處理才能滿足基礎對地基持力層的要求。 (米） 標貫 起始 深度 ds （米） 地下水位dw (米） 標貫校正基數(shù) (擊） 臨界標貫基數(shù) Ncr (擊） 判別 結(jié)果 1 4 3 不液化 2 4 3 不液化 三 、結(jié)論與建議 該場地地形高差不大，判別場地穩(wěn)定性較好，場地地貌類型單一，地層結(jié)構(gòu)較簡單，分布較連續(xù)，厚度較穩(wěn)定，物理力學性質(zhì)較均勻，適宜工程改建。 (米） 標貫 實測 基數(shù) N39。 (擊） 粘粒含量 ρ c (%) 地下水位dw39。第五層中砂為不液化土；詳見下表：（最終以結(jié)合土工試驗數(shù)據(jù)判斷為準） JZ01 孔砂（粉）土液化指數(shù)計算成果表 順 序 號 層 號 標貫起始深度 ds39。（最終以土工試驗為準） 5．不良地質(zhì)層 1）軟土 場地內(nèi)普遍存在淤泥質(zhì)粘土，含水量高，強度低，壓縮性大，該層土厚度分布變化不大，為不良地質(zhì)層，設計時應充分考慮其對擬建工程的不利影響。 3．場地穩(wěn)定性和適宜性評價 該場地地形高差不大，擬建場地雖處于我國著名的郯 廬斷裂東側(cè)，但該斷裂近百年來無活動跡象，因此，判別場地穩(wěn)定性較 好，場地地貌類型單一，地層結(jié)構(gòu)簡單，分布較連續(xù)，厚度較穩(wěn)定，物理力學性質(zhì)較均勻，適宜該閘的改建。 四、巖土工程分析評價 地層承載力： 根據(jù)標貫測試統(tǒng)計結(jié)果，場地地基土承載力特征值評價如下 ： 1 層素填土 [σ 0]=60KPa 2 層粘土 [σ 0]=70KPa 3 層土淤泥質(zhì)粘土 [σ 0]=50KPa 4 層 粉細砂 [σ 0]=85KPa 5 層中砂 [σ 0]=240KPa 6 層粘土 [σ 0]=220KPa 7 層粗砂 [σ 0]=310Pa 場地土地震效應： 場地的抗震設防烈度為 7 度，設計基本地震加速度 。 7 層粗砂：粗砂：灰黃色，級配較好，局部夾粘土薄層，中密。 6 層粘土：黃褐色，含鈣質(zhì)結(jié)核，直徑約 5cm 左右，底部粉粘 10 含量較高，切面稍光滑，干強度高，韌性高，無搖振反應，硬塑。 5 層中砂：灰黃色，飽水，級配好，主要由石英及長石粒組成，局部夾粘土團塊，搖振反應強，中密。場區(qū)普遍分布，厚度： ，平均厚度；層底標高： ，平均 ；層底埋深： ，平均 。具有高含水量，高靈敏性的特點，為不良工程地質(zhì)層，應采取相應處理措施。 3 層淤泥質(zhì)粘土：灰色，夾大量砂，互層，軟塑～流塑。 2 層粘土：灰褐色，局部夾中砂團塊，軟塑。 1 層素填土：灰褐色，濕、松散，以粘性土為主，夾雜少量砂石。由北向南，高潮發(fā)生時間不斷推遲，平均 間歇 6～ 7 小時，一般漲潮流速大于落潮流速。 10′ E 附近）為中心的旋轉(zhuǎn)潮波控制整個海區(qū)，此旋轉(zhuǎn)潮波為從東海傳向黃海，繼續(xù)北上過程中因山東半島海岸反射等原因形成左旋潮波。 三、潮汐 8 沿海潮汐以無潮點（ 34176。全年最多的風向為： N— NE— NEN，頻率 10％左右， 1～ 6 月自 N— NE—SSE 順時針轉(zhuǎn)， 7～ 12 月 SSE— NE— N，反時針轉(zhuǎn)。年平均氣溫 ～ ℃，無霜初期為 4 月 6 日，終霜期 11 月 1日，間隔日數(shù)平均為 天。 二、氣象 本區(qū)處于亞熱帶向暖溫帶過渡性氣候帶，屬于半濕潤季風氣候區(qū)，冬季干冷，夏季濕熱，四季分明，年平均降水為 毫米，降水日數(shù) 69～ 117 天，多年平均 天。 承壓水主要潛水入滲及側(cè)向徑流入滲，排泄以向粘 土層入滲及側(cè)向徑流為主。其補給來源主要為地表水體及大氣降水的滲