【正文】 IF支130φ544FJ支17.φ424空壓機耗電量：E= =（+）式中：K：空壓機負載系數(shù) K= Z：工作空壓機臺數(shù)Z=1 t：空壓機每天工作小時數(shù) t=21小時 d: 空壓機工作天數(shù)320天 ηc：傳動效率 ηc=1 ηd：電動機效率 ηc= ηw：電網(wǎng)效率 ηw=∴E=（+） =2383524 =1954490度第五章 通風設備選型原始資料礦井所需風源風量為：通風容易期QY′=95m3/s 通風困難期：Qy″=114m3/s所需的負壓：通風容易期Py′st=3170Pa 通風困難期Py″st=4290Pa設計任務：按離心式風機的類型特性選離心式風機。Q=15=估算空壓機出口壓力空壓機的出口壓力應能保證所有風動機具的壓力比額定壓力高出一個大氣壓（） P=P進+λL+式中：Pe：為風動機具的額定壓力Pe= λ：為每Km輸氣管阻力損失λ= Mpa/Km L: 至最遠處的輸氣距離：L=所以 P=++=選空壓機型號及臺數(shù)依據(jù)Q和P的估算值，選擇L860/8型空壓機兩臺，一臺工作，一臺備用，排氣量60m3/min。α2：考慮風動機具磨損后，耗氣量增加的系數(shù)。qi：每臺風動機具的耗氣量。4=KQPh=*6070**406=45226N,符合要求。4=F42ph4=455732**3==校核F180。3=F32ph3=22212**=1520N=爬行開始F4= F180。2=F22ph2=888272**346=49314N=減速開始F3= F180。1=F12ph1=1585992**==等速開始F2= F180。0=F02ph0=1238172**==主加速開始F1= F180。一般情況下按自由滑行速度減速= m/s2取a3= m/s2ho=,V0=1）初加速度= m/s2t0=v0/ao=2）主加速階段t1=(VmVo)/a1=()/1=h1=(Vm+Vo)t1/2=(+)*3）爬行階段t4=h4/v4=3/=6sh4取3m,4）減速階段t3=(VmV4)/a3=()/=9sh3=(Vm+V4)t3/2=(+)*9/2=5）等速階段h2=Hh0h1h3h4==346mt2=h2/Vm=346/=51s6）抱閘及停車階段T5取1S，a5=V4/t4=7）一次提升循環(huán)時間Tx=t0+t1+t2+t3+t4+θ=++51+9+6+8=θ停止時間，取8s。ЛD=423+18+3**+30+3**=537M式中Ho鋼絲繩懸垂高度，Ho=Hs+Hz+H180。二層纏繞時外偏角為аω=arctg=arctg=1030ε由鋼絲繩直徑、卷筒直徑、內(nèi)偏角關系曲線查得ε=。a兩卷筒之間的距離二層纏繞時只考慮аn1030180。4. 求內(nèi)外偏角二層纏繞時內(nèi)偏角為аn=arctg=arctg=arctg=1020180。== ==709Kw選用YR8008/1180型6KV高壓三相交流繞線異步電動機，額定功率Pe=800Kw, 轉(zhuǎn)速ne=740r/min, 效率ηD=92%,功率因數(shù)COSφ=,最大力矩與額定力矩之比 λ=，飛輪轉(zhuǎn)距GD2=3. 選定天輪 選用TSH 型天輪，天輪直徑為3500mm，變?yōu)橹亓?1330N四、 提升機與井筒的相對位置1. 井架高度 Hj=Hx+Hr+Hg++1=18++5+*+1= 式中：Hx 卸載高度，取18mHr 容器全高，Hg 過卷高度，取5m因而井架高度Hj取35m2. 提升機滾筒中心到井筒中心線的水平距離Ls≥+D+=++=28m考慮到減輕咬繩現(xiàn)象，這里取Ls=30m。 提升機直徑確定后，按Vm=列表（表中與提升機表中相對應）ndvmi98074059049037020，Vm=＜提升機的最大允許速度12m/s,提升記型號選為：2. 估算電動機功率P180。=(+3)(40+3)=1835mm B＜B180。, B180。電機車臺數(shù)的確定⑴一臺電機車在一個班內(nèi)能往返運行的次數(shù)Z1Zb===≈8次式中：Tb：每班電機車工作小時數(shù) Tb=6小時T：機車往返一次的運輸時間 T=26min⑵每班需運送煤矸的列車數(shù)Zb=K2：矸石系數(shù) K2=1N：車組中的礦車數(shù) n=10Ab：每班運煤量 Ab==Zb==30次⑶全礦工作的電機車臺數(shù)N0=== ≈4臺備用電機車臺數(shù)Nb=N025%=425%=1臺全礦總電機車臺數(shù)：N=N0+Nb=4+1=5臺第三章　礦井提升設備選型設計設計依據(jù)1. 礦井年產(chǎn)量：An=60萬噸2. 礦井深度： Hs=370m, 裝載高度：Hz=18m，卸載高度：Hx=18m3. 提升方式：立井雙箕斗提升（單繩纏繞式箕斗提升）4. 散煤容重： γ=一、 提升容器的選擇：1. 一般認為經(jīng)濟的提升速度為：Vj=()，一般取 Vj= 其中：H:提升高度，雙箕斗提升H=Hs+Hx+Hz =370+18+18 =406m 式中：Hs:礦井深度，Hs=370m Hz:裝載水平與井下運輸水平的高差。第五節(jié) 大巷電機車的選型計算一、根據(jù)原始資料選擇電機車和礦車型式按表4－1電機車粘著質(zhì)量選擇如下： 礦用架線電機車參數(shù)型號粘著質(zhì)量軌距傳動比受電器高度ZK7－9/5507T900mm18002200mm制動方式電機型號電壓功率彎道半徑機械電氣ZQ－24550V7米 固定礦車參數(shù)型號容積載重量輪距允許牽引力規(guī)格尺寸－93T900ｍｍ60000N**（米）二、列車組計算 按照電機車的粘著條件計算車組重量ｎ=7[(++)1]/(3+)=式中：P機車重量7TG0 按牽引電動機溫升計算n≤式中：Fch 電機車的長時牽引力 4330Nα：τ：相對運行時間 τ=式中：T=tzh+tk= =L：運輸距離 vch：長時速度 vch=16Km/hα調(diào)車系數(shù)= 休止時間 θ取20minωzh：重車運行阻力系數(shù) ωzh =idz τ==n≤=臺制動狀態(tài)粘著系數(shù)ψ= ω′ip b制動減速度，m/s2 b==vs制動開始時的運行速度，m/s,取長時速度，列車制動時列車速度 vs=vch=16Km/h=Lsh：實際制動距離 Lsh=Lzhivst=40－2=Lzhi：規(guī)定制動距離 Lzhi=40m t：制動空行程時間 t=2s按制動條件計算出的礦車數(shù)太少，不能滿足生產(chǎn)，需加有閘礦車，以滿足生產(chǎn)。H=Si+si1=25990+27030=53020NSi拉緊滾筒相遇點的張力。=2130N，滿足要求?？斩巫钚埩mink=s1=37051Nsmink=37051N5qd L180。gg cosβ=5(+)cos10176?！錱空段單位長度上分布的托滾旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量，q180。700176。輸送帶沿重段運行的阻力系數(shù),β輸送機的鋪設角度，取10176。g重段每組托滾旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量，取22kgL180。g重段單位長度上分布的托滾旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量，q180。+(+) 700176。g)Lgw180。B=1000mm≥2amax+200=2300+200=800mm，滿足要求。取458。式中：B 帶寬B =1000mm。si1拉緊滾筒分離點的張力。=865N滿足要求。 備用系數(shù) n= 膠帶與滾筒間的摩擦系數(shù) μ=因而 +*27169+4996=S1(1+) S1=2671N S4=36325N S3=(S1+Sk)=(2671+4996)=8050N S2= S1+Sk=2671+4996=7667N重段最小張力Sminzh=8050N5(q+qd)Lg′.gcosβ=5(+)cos0186。輸送帶沿重段運行的阻力系數(shù),wk=(qd+q″g)Lgω″cosβ=（+）1000 cos0=4996N式中q″g空段單位長度上分布的托滾旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量，q180。g重段每組托滾旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量，取22kgL180。g重段單位長度上分布的托滾旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量，q180。cosβ=(++) 1000176。wzh=(q+qd+q180。帶式輸送機的帶寬應根據(jù)物料的最大塊度進行核算。Φ1080176。輸送量轉(zhuǎn)載長度落地段長度刮板鏈速電機功率電壓轉(zhuǎn)速中部槽規(guī)格刮板鏈型式刮板鏈規(guī)格700T/h34m8m110kw1140/660v1475r/min1500*730*222mm單鏈30*108mm破斷載荷減速器速比刮板間距與皮帶搭接長度液力耦合器充液量液力耦合器工作輪有效直徑113T:1648mm15m19L562mm二、帶式輸送機的選型由刮板運輸機的輸送量700噸/小時選擇DSP1080/1000型膠帶輸送機，其參數(shù)具體如下：輸送量輸送機長度傾角電機型號電機功率電壓輸送帶規(guī)格徑向扯斷強度800T/h1000m0176。λ雙鏈負荷的不均衡系數(shù)。r+S180。 Nmax刮板輸送機滿負荷時所需電機最大功率，KW；， Nmax===135KWNmin刮板輸送機空載時電機最小功率，Nmin=== N上===106kwNd=== Nmax===219KWNmin==N下===因此配套電機的功率2*200KW的雙驅(qū)