【正文】 ()式中：——加載齡期為時混凝土收縮應(yīng)變終極值和徐變系數(shù)終極值； ——加載齡期，即達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度為90%的齡期，近似按標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件計算則有可得=20d，對于二期恒載的加載齡期假定為90d； ——受拉區(qū)縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（）； ——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率； ——截面回轉(zhuǎn)半徑?！噤摻钏沙谝鸬膽?yīng)力損失此應(yīng)力損失采用截面的應(yīng)力值作為全梁各鋼束的平均值?！喾峙鷱埨瓡r混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失 ()式中：——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比；——在計算截面鋼筋重心，由后張各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（）； ()其中：——張拉批數(shù)，=6； ——所有鋼筋預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失和后）的合力； ——鋼筋預(yù)加應(yīng)力的合力至凈截面重心軸距離；——混凝土梁的凈截面面積與慣性矩。 各鋼束摩阻損失計算表 鋼束號截面1，23，456均值（）支點截面截面截面跨中截面錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失不考慮反摩阻作用，則 ()式中：——錨具變形，鋼筋回縮和接縫壓縮值（以mm計），根據(jù)《公橋規(guī)》規(guī)定查表知鋼絲束的夾片（有頂壓）錨具=4mm，兩端同時張拉，=24=8mm；——預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉至錨固端距離（mm）。 支點截面尺寸圖（單位：mm） 支點截面的凈截面與換算截面的幾何特性計算表截面類別分塊名稱分塊面積重心至梁頂距離對梁頂邊的面積矩自身慣性矩截面慣性矩凈截面毛截面預(yù)留管道面積0砼凈面積換算界面鋼束換算面積0毛截面換算截面面積換算界面鋼束換算面積0毛截面換算截面面積注：預(yù)留管道面積； 鋼束換算面積，為鋼束與混凝土彈性模量比，根，所以鋼束換算面積。 L/4截面尺寸圖（單位：mm） （變化點）截面的凈截面與換算截面的幾何特性計算表截面類別分塊名稱分塊面積重心至梁頂距對梁頂邊的面積矩自身慣性矩截面慣性矩凈截面毛截面預(yù)留管道面積01200砼凈面積換算界面鋼束換算面積0毛截面換算截面面積換算界面鋼束換算面積0毛截面換算截面面積注：預(yù)留管道面積；鋼束換算面積，為鋼束與混凝土彈性模量比，根，所以鋼束換算面積。二期恒載及活載作用（階段3）該階段主梁截面全部參與工作，頂板的寬度為2200mm，截面幾何性質(zhì)為計入了普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。再將主梁吊裝就位，并現(xiàn)澆頂板600mm的連接段時，該段的自重荷載由上一階段的截面承受，此時，截面幾何性質(zhì)應(yīng)為計入了普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。該階段頂板的寬度為1600mm。）(mm)(mm)(mm)截面62105803，42101，24329980平均傾角鋼束截面中心支點截面62105803，42101，24329980平均傾角鋼束截面中心 計算主梁截面幾何性質(zhì)截面幾何性質(zhì)的計算需根據(jù)不同的受力階段分別計算[10]。錨固點至支座中心線的水平距離[10]為：各鋼束起彎點及其半徑計算見下表 各鋼束起彎點及其半徑計算表鋼束號升高值C(mm)（度）(mm)(mm)支點至錨固點的距離d(mm)起彎點k至跨中水平距離616301151220113，469081，2420843299注：各截面鋼束位置及其傾角計算以各鋼束支點截面處為例有：：：： ： 各截面鋼束位置及其傾角計算見下表 各截面鋼束位置及其傾角計算表計算截面鋼束編號(mm)(mm)（176。彎起，下部按8176。預(yù)應(yīng)力損失按張拉應(yīng)力的20﹪估算，所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的根數(shù)為： = ()帶入以上數(shù)據(jù)求得： =39根據(jù)題意取42根。為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加力[9]為： ()式中：——荷載短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計值，Ms＝； ——毛截面幾何性質(zhì)，； ——下核心距，ycx＝； ——上核心距，ycs=；——截面的慣性矩，；=109mm3,為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心地距離，假設(shè)=150mm 則＝=。人群荷載作用下的內(nèi)力計算公式如下： ()式中：——人群荷載作用下的截面的彎矩和剪力； ——人群荷載的橫向分布系數(shù)； ——人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值。公路—Ⅱ級車道均布荷載== KN/m，集中荷載為，所以內(nèi)插法求得=，計算剪力時為。將計算所得的結(jié)果列于下表 各號梁影響線豎標(biāo)匯總表梁號123計算荷載橫向分布系數(shù)，按橫向最不利布置車輪荷載?？缰薪孛嬉砭壈宓膿Q算平均厚度： 馬蹄部分的換算平均厚度： 主梁抗扭慣性矩計算表分塊名稱bi(mm)ti(mm)ciIt=cibiti3(108mm4)翼緣板2200腹板200馬蹄540335∑計算抗扭修正系數(shù)，并將主梁近似看成等截面，抗扭修正系數(shù)計算公式如下： ()式中：ξ——與主梁片數(shù)n有關(guān)的系數(shù)，當(dāng)n＝；——主梁橫向?qū)挾龋?；取。∴汽車沖擊系數(shù) 計算主梁的荷載橫向分布系數(shù) 本橋跨內(nèi)設(shè)有9道橫隔梁，并且具有可靠的橫向連接，因為承重結(jié)構(gòu)的長寬比為，所以可按修正的剛性橫梁法來繪制影響線，并且計算跨中橫向分布系數(shù)mc。主梁彎矩和剪力的計算公式為： () () 彎矩、剪力圖主梁恒載內(nèi)力計算見下表 1號梁恒截內(nèi)力計算表 作用點階段支點截面α=距支點h/2截面α=L/4截面α=跨中截面α=一期g1=0剪力KN0二期g2= KN/m0剪力KN0三期g3= KN/m0剪力KN0∑0剪力KN0 2號梁恒截內(nèi)力計算表 作用點階段支點截面α=距支點h/2截面α=L/4截面α=跨中截面α=一期g1=0剪力KN0二期g2= KN/m0剪力KN0三期g3= KN/m0剪力KN0∑0剪力KN0 活載內(nèi)力計算（修正剛性橫梁法） 計算主梁的汽車沖擊系數(shù)簡支梁的結(jié)構(gòu)基頻[8]： () 式中： =1012mm4()； ,； ——混凝土的彈性模量，查表知。本橋在跨中截面開始設(shè)置橫隔梁，共9道，支點設(shè)1道。 橫隔梁沿跨長的變化本設(shè)計主梁采用等高形式，橫截面的T梁翼緣板厚度沿跨長不變，馬蹄部分為配合鋼束彎起而在四分點附近開始向支點逐漸將馬蹄抬高，將腹板逐漸加寬到與馬蹄同寬。橫隔梁不挖空，采用大濕接縫。 橋面鋪裝采用C30防水混凝土，人行道鋪裝采用C20水泥砂漿。設(shè)計技術(shù)指標(biāo) 公路等級：二級汽車荷載：公路—Ⅱ級，／m橋面凈空：凈9+2，不通航結(jié)構(gòu)形式：裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T梁材料技術(shù)指標(biāo)混凝土：主梁強(qiáng)度等級C40預(yù)應(yīng)力鋼筋：1[6]普通鋼筋：主梁HRB400；箍筋HRB335跨中截面主梁尺寸擬定及主梁上部結(jié)構(gòu)物擬定主梁設(shè)9道橫隔梁，高跨比[7]：＝在之間。第3章 上部結(jié)構(gòu)設(shè)計 設(shè)計原則：安全、適用、經(jīng)濟(jì)、美觀、環(huán)保。根據(jù)地質(zhì)水文條件計算出橋墩的一般沖刷、局部沖刷，從而確定橋墩的一般沖刷線和最大沖刷線；橋臺的沖刷，確定橋臺的一般沖刷線和最大沖刷線。 方案確定經(jīng)以上橋長計算，可確定上部結(jié)構(gòu)采用標(biāo)準(zhǔn)跨徑為40m的裝配式預(yù)應(yīng)力簡支T梁，3跨；經(jīng)沖刷計算，確定下部結(jié)構(gòu)采用雙柱式墩，肋板式臺，鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。 橋臺沖刷（粘性土） （）式中：——天然條件下河床平均單寬流量；λ——橋臺路堤阻水比；——液性指數(shù)，粉質(zhì)粘土硬塑，；——橋臺路堤阻水長度，；——挑角系數(shù)[5]，；——橋臺形狀系數(shù)[5]，本橋臺前墻帶邊坡（埋入式橋臺），上下游設(shè)錐坡，取 =?！?，沖去== 橋墩局部沖刷（粘性土）∵∴局部沖刷按下式計算 （）式中：——墩形系數(shù)，本設(shè)計為雙柱式墩，； ——墩寬，； ——液性指數(shù)，； ν——流速。 橋梁高度的確定橋梁橫斷面為雙向橫坡=%，橋面鋪裝層厚度為