【正文】 程采用樁徑為800mm,在常用范圍內.5. :樁長不宜短于4m,本工程采用4m,符合規(guī)定6. :1) 當有單樁和樁間土載荷試驗數(shù)據(jù)時,用公式()2) 對于小型工程的粘性土地基,在無現(xiàn)場試驗資料時,可按()公式計算,即取天然地基承載力特征值,即=140kPa,本工程采用公式()計算:樁土應力比在無實測資料時可取2～4,原場地強度低取大值,=3本工程的布置采用正方形布置,樁的間距s=,.,樁的等效影響圓的直徑 樁的直徑d=,根據(jù)公式()有面積置換率:由公式()有 =[1+(31)]140 =200kPa(滿足設計要求)長方向上共布53根,寬度方向上共布42根,共布置2136根(具體布置見振沖碎石樁平面布置圖)(壓縮系數(shù)α=,天然空隙比 =,由勘察報告中提供)根據(jù)公式 mm　　　　　　　7 CFG樁設計計算 CFG樁參數(shù)計算及驗算1. 樁身設計CFG樁徑為400mm,采用長螺旋壓灌法施工,樁身材料C10，褥墊層厚度為200mm.2. CFG樁單樁豎向承載力特征值為: =(40+120)+400 = kN,則應滿足下式: MPa:kPa:6本工程采用正方形步樁形式,樁間距s為:m: 最后實際布樁1791根，車道下面不布置，8復合地基承載力驗算: =10000+()140 =461kPa200kPa(故承載力滿足設計要求)9復合地基沉降量驗算 ① 根據(jù)公式 式中，s1—攪拌樁群體的壓縮變形量，mms2—樁端下未經(jīng)加固土層的壓縮變形量，mm p—為假想實體層面處的平均應力。m，H為落距m，W為錘重（KN）代入數(shù)據(jù)有N＝16擊且應滿足下列條件：.，且達到設計墩長5米～2倍8. 滿夯設計采用夯錘直徑為2m，錘重15t，單擊夯擊能為2000～3000k粒徑不大于80mm，含泥量小于5％石料級配良好，大小各半。2） 夯擊能 單擊夯擊能E＝940(H－)【本公式來自建筑地基處理技術規(guī)范，2002】，代入數(shù)據(jù)有E=940（）＝2726KN2. 夯錘落距選用20～22m。 強夯塊石墩的設計根據(jù)場地地質條件及擬建工程情況，通過其他工程的實踐經(jīng)驗，本工程采用強夯置換法1. 夯錘，夯錘直徑為2米。（3） 修正設計及有關計算 根據(jù)現(xiàn)場試驗結果而定，若滿足要求，就不用修正，采用初步設計，水泥摻入比aw ＝15％，樁長4m，樁徑600mm，采用正方形布樁，中間部分B方向布樁63根，L方向上布樁79根，車道部分略有調整，總布樁數(shù)為4977根，見深層攪拌樁平面布置圖，置換率m＝26％。⑤確定 查表得⑥每一層的沉降見表9中所示，最終沉降量為mm (滿足沉降量設計要求)l. 驗算下臥層的承載力 由于下臥層是圓礫層,承載力較高,不用對下臥層的承載力再驗算.(2）現(xiàn)場試驗 在淤泥土層較厚地方進行試樁，施工完28天后，進行靜載荷試驗。 Es樁間土的變形模量, MPa代入數(shù)據(jù)有： MPa MPa kPa kPa mm則總沉降量s＝+＝200mm(200mm根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB500072002 )。p0—為樁土復合底面的附加應力l—樁長,m。 γ0為基礎底面以上土層重度KN/m3）。0將數(shù)據(jù)代入公式【26】有 kPa kPa 承載力滿足設計要求。代入數(shù)據(jù)入公式【25】中有 根采用正方布樁 最后樁數(shù)確定為N＝7963＝4977根i. 復合地基承載力驗算根據(jù)公式 [26]式中，β―樁間土承載力折減系數(shù)，當樁端土為軟土（可壓縮性土）時，～；當樁端土為硬土（不可壓縮性土）時，～。4= kN根據(jù)公式【23】代入數(shù)據(jù)有： kN故取單樁承載力Ra＝127 KNf. 攪拌樁置換率計算上部施加外荷載為大于200 kPa，取200 kPa計算。n—樁間土層數(shù)；—樁周第I層土的 側阻力特征值，對淤泥可取4～7kPa；對淤泥質土可取6～12 kPa；對軟塑狀態(tài)的粘性土可取10～15 （kPa）；對可塑狀態(tài)的粘性土可以取12～18 kPa；—樁長范圍內第I層土的厚度；—樁端地基土未經(jīng)修正的承載力特征值（kPa）可按現(xiàn)行國家標準、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB5007的有關規(guī)定確定；α—樁端天然地基土的承載力折減系數(shù)，～，承載力高時取低值。d. 樁體強度要求，樁體水泥土90d齡期的無側限抗牙強度＝。6 地基處理方案計算 CFG樁復合地基加固處理設計（見第7部分） 深層攪拌樁地基加固設計計算(1）水泥土深層攪拌樁的初步設計 根據(jù)工程地質資料及廣西地區(qū)其他工程的實踐經(jīng)驗，本工程深層攪拌樁采用如下設計參數(shù)：a. 樁型及樁徑 深層水泥土攪拌樁采用單頭噴漿攪拌，樁徑選用φ600mm。角部適當加密至d2=2m,共布置降水井66根，觀察井1根，其詳細情況見降水井平面布置圖。 井點管長確定由公式 [18]確定降水井井點管的深度H≥H1+h+iL [18]式中，H—井點管長度，m；H1—基坑開挖深度，m；h—基坑中心底面至預降水水位之間的距離，m；i—地下水降落坡度環(huán)狀井點取i=；L—井點管至群井中心的水平距離， m將數(shù)據(jù)代入上式有：=考慮到井點管露出地面部分如圖8所示。 根據(jù)公式 kN/m3mm kN/m31. 轉動力矩為： 2. 抵抗滑動力矩為： 3. 抗滑安全系數(shù)：式中，q—樁頂超載，kPa；h—基坑深度，m；x—滑動力矩，取樁的長度108mτ—地基不排水抗減強度，kPaINPUT “r, c ,ψ,q , h, H”, r, c ,ψ,q , h, HPRINT “” q=q+ h*rPRINT “q=q+ h*r=”, qKa=(TAN(45ψ/2))^2PRINT “Ka=(TAN(45ψ/2))^2=”, Ka δ=2*ψ/3PRINT “δ=(2*ψ)/3=”, δKp=(COS(ψ))/(SQR(COS(δ))SQR(SIN(δ+ψ)*SIN(ψ))PRINT “Kp=(COS(ψ))/(SQR(COS(δ))SQR(SIN(δ+ψ)*SIN(ψ))=”, Kpr=r*(KpKa)PRINT “r=r*(KpKa)=”,r Ea=r*H*Ka2*c*SQR(Ka)PRINT “σa=r*H*Ka2*c*SQR(Ka)=”, Ea u=(q*Ka+σa)/(r*(KpKa))PRINT “u=(q*Ka+Ea)/(r*(KpKa))=”,u l=h + u P=q*Ka*h+σa*hPRINT “ P=q*Ka*h+Ea*h=”, P a=(( q*Ka*h*h/2)+ (Ea*h*2*h)/3)/ qPRINT “a=(( q*Ka*h/2)+ (Ea*h*2*h)/3)/ q=”,aPRINT “”INPUT “enter x1:”, x1PRINT “n”, “x1”, “x2”PRINT “”n=1flag =0Do f= x1^3(6*p* x1)/( r*(KpKa)) (6*p*(la))/( r*(KpKa))d= 3*x1^2(6*p)/( r*(KpKa))x2= x1f/dPRINT n, x1, x2n=n+1IF ABS(x2 x1)= THEN x1 = x2 ELSE flag=1 L00P UNTIL flag=1PRINT “the root is ”。計算簡圖如圖7：地面超載q＝20+2＝主動壓力系數(shù)被動土壓力系數(shù)由公式計算式中，δ—樁、土間的摩擦角，δ＝～，本工程中將參數(shù)代入kN/m2主動土壓力計算：根據(jù)公式代入數(shù)據(jù)代入 kPa mm kPa mm根據(jù)公式[15]計算x試算結果x＝埋深t＝+＝ 求最大彎矩 按公式計算，代入數(shù)據(jù)有m 按公式[16]計算鉆孔灌注樁最大彎矩，將數(shù)據(jù)代入有 ，故最大彎矩 配筋計算（按單邊配置縱向鋼筋計算） 取灌注樁混凝土強度為C30，=,采用Ⅱ級鋼筋，f=310MPa,取保護層厚度為as=50mm,rs=ras=40050=350㎜ 設鋼筋配置為9φ32，As=7235mm2 樁截面積A＝502400 mm2 有，根據(jù)k值，查表〔簡明基坑支護手冊，趙志晉等編P296〕得а＝ 將數(shù)據(jù)代入公式[17]可計算彎矩 [17] （滿足彎矩要求）采用單邊縱向配筋可以比周邊布筋省主筋一半左右，采用周邊布筋需要18φ32才能滿足彎矩要求，但是在非受拉側需要配置構造筋，因此最后配筋為10φ32即可滿足彎矩要求。計算簡圖如圖6：地面超載q＝20+2＝主動壓力系數(shù) 被動土壓力系數(shù)由公式計算式中，δ―樁土間的摩擦角，δ＝～，本工程中將參數(shù)代入 kN/m2主動土壓力計算：根據(jù)公式有代入數(shù)據(jù)代入 kPa mm kPa m m根據(jù)公式[15]試算x值 [15]試算結果x＝鉆孔灌注樁的埋深t＝+＝按公式計算，代入數(shù)據(jù)有m按公式[16]計算鉆孔灌注樁所受的最大彎矩， [16]計算最大彎矩，將數(shù)據(jù)代入公式[16]有 ，故最大彎矩 4 基坑支護鉆孔樁設計計算圖7，在此不在重復計算。3. 樁身強度驗算 kN kPa kPa (滿足設計要求)(滿足設計要求) 式中，W1—所驗算截面以上部分的墻重； σ、τ—所驗算截面處的法向應力及剪切應力；圖6 —水泥土墻的抗壓強度，取用800kPa； ψ、c—土的內摩擦角和粘聚力； k—水泥土的強度安全系數(shù)。 Ea—主動土壓力。D=(～)h [6]本工程取用D==6=,墻底置于圓礫層頂面。4）拌制水泥砂漿的原則：適量的水泥和砂必須按重量計量；向攪拌機投入水泥和砂之前，必須先把拌和水注入攪拌機；必須在漿體拌制時間過半后才能添加外加劑；機械攪拌時間大于2min,避免人工攪拌；5灰漿攪拌后應存放在特制的容器中，并保持緩慢攪動。％、％，及含有糖份或懸浮有機質的水不能用作拌和水； 加劑，％，作為早強劑。7. 最終確定土釘支護設計方案⑴ 土釘錨固體直徑為ф120mm；土釘長度、土釘間距見表5；土釘鋼筋為Ⅱ級螺紋鋼筋，直徑為ф22mm；土釘?shù)乃介g距為1000mm，垂直間距為1000mm，上排與下排為梅花形排列；土釘與水平夾角為13186。 土釘錨固力驗算 kN kN抗拔安全系數(shù)為:滿足抗拔要求。6. 基坑東南側土釘支護驗算(基坑頂部均勻超載值q=20kPa)⑴土釘所受土壓力計算根據(jù)公式[3]計算土釘所受土壓力，代入數(shù)據(jù)得 =同理可計算其他土層的土壓力如下: kN kN kN kN⑵錨固體穩(wěn)定長度計算 根據(jù)公式[4]有 計算得，l=⑶土體結構內部穩(wěn)定性驗算 根據(jù)原位測試土釘與土體間的界面摩阻力τ值, τ=30kPa, 土釘結構土壓力,以第四層土釘最危險,土壓力值最大, kN ,故對該層驗算。土釘抗拉強度驗算:其抗拉強度設計值為310kN/mm2,為此在最危險情況下土釘抗拉安全系數(shù)為: (滿足設計要求)。 土釘結構破裂面簡化形式如圖4所示。4. 土釘層數(shù)的初步確定采用等間距布置土釘,共布五層，見表8和圖圖3。3. 土釘主筋直徑 取用。　　　圖2　土釘正立面圖 (圖中單位mm)　　　　　　　圖3　　土釘剖面圖　(圖中單位mm)代入數(shù)據(jù)有: dh2. 土釘行距和列距土釘孔采用機械施工，孔徑dh=120mm，土釘桿向下傾斜角13186。）ωisinθI（kN）ωicosθI（kN）⌒AC（m）12345672154871089057211821283240193620Σ14 設計滿足穩(wěn)定性要求。(7)按公式[1]計算穩(wěn)定性系數(shù)。土的加權重度＝，土的內摩察角＝，粘聚力=,采用圓弧條分法驗算基坑邊坡的穩(wěn)定安全系數(shù)。祥見CFG樁平面布置圖。 地基加固方案進行綜合對